Výroba jedlej soli v priemysle. Minitováreň na výrobu kuchynskej soli

Soľ je prírodný minerál, takmer jediný používaný v potravinách bez predbežnej úpravy. V prírodnom prostredí sa soľ vyskytuje vo forme halitu - minerálu (kamenná soľ). Keďže bez tohto produktu človek nemôže existovať, extrakcia soli je rozšírená už od staroveku. Už dávno pred naším letopočtom sa soľ ťažila v Číne, Grécku, Egypte a ďalších krajinách. Dokonca aj starovekí ľudia poznali niekoľko spôsobov získavania soli: morskú vodu odparovali v takzvaných soľných jazierkach, čím získali zrazeninu vo forme chloridu sodného – morskej soli, prevarili vodu zo slaných jazier – a dostali „odparenú“ soľ, ťažili kamenná soľ v podzemných soľných baniach.

Moderný priemysel ťažby soli využíva niekoľko druhov extrakcie tohto produktu. Najbežnejšími a najúčinnejšími technológiami sú odparovanie jazernej a morskej soli na slnku, metóda ťažby kamennej soli v baniach a vákuová metóda výroby varenej soli. V závislosti od vývoja krajiny môžu byť výrobnými technológiami primitívne soľné panvy založené na ručnej práci a produkujúce cca 20-30 ton soli ročne, alebo plne automatizované vysokovýkonné výrobné zariadenia, produkujúce niekoľko miliónov ton ročne.

Takzvaná záhradná soľ sa vyrába odparovaním zo soľných nádrží. Kombajny - špeciálne kombajny - odstraňujú vrstvu soli na vyschnutých nádržiach a posielajú ju dopravníkom na ďalšie spracovanie. Soľ sa rozdrví, premyje a vysuší. Potom môže byť soľ obohatená o potrebné látky a uvedená do predaja.

Metóda získavania kamennej soli je vo svete najpopulárnejšia. Podzemné ložiská soli sa nachádzajú v mnohých krajinách sveta a vyskytujú sa v hĺbkach od stoviek až po tisíce metrov. Kamennú soľ možno ťažiť v baniach aj v lomoch. Soľné kamene nasekané špeciálnymi jednotkami sa privádzajú pozdĺž dopravníka na povrch, kde sa posielajú do mlynov. Tu majú hrudky soli formu veľkých a malých kryštálov. Jemná soľ sa používa v potravinárskom priemysle a ide do maloobchodnej siete, veľká - pre priemyselné potreby. Kamenná soľ vyžaduje malé výrobné náklady, preto je najlacnejšia.

Najkvalitnejšia soľ sa vyrába vákuovou metódou. Kamenná soľ, ktorá leží pod zemou, sa rozpúšťa so sladkou vodou, ktorá sa čerpá cez studne. Na odčerpanie soli rozpustenej vo vode sa používajú kalové čerpadlá vyrobené z vysoko pevných materiálov: rozpustená soľ obsahuje pevné častice, ktoré ničia jednotky. Roztok sa prečistí a odošle do vákuových komôr. Tu, za podmienok podtlaku, soľanka vrie pri nízkej teplote a voda sa rýchlo odparí. Soľ kryštalizuje a usadzuje sa. Pomocou odstredivky sa kryštály oddelia od zvyšnej kvapaliny. Takto sa získava „Extra“ – kvalitná jemne mletá soľ. Napriek tomu, že touto metódou sa získava vysokokvalitná soľ, používa sa menej často ako iné: vákuová metóda je nákladná.

Okrem už opísaných populárnych spôsobov výroby soli existujú aj iné, menej bežné. Takže napríklad v Japonsku, kde nie sú žiadne ložiská kamennej soli a nie je tam možnosť sušenia soli na slnku, sa produkt získava pomocou technológie iónovej výmeny.

Väčšina soľného priemyslu je založená na ťažbe kameňa a výrobe záhradnej soli. Európa a Severná Amerika uspokojujú svoje potreby ťažbou kamennej soli, zatiaľ čo Afrika, Austrália, Ázia a Južná Amerika získavajú soľ odparovaním z nádrží.

V súlade s tým zloženie soli závisí od spôsobu získavania, povahy spracovania a vlastností podnebia.

Vznik soľných nálevov je možný systematickým zavlažovaním vodou a postupnou eróziou podzemných komôr v soľnej vrstve, prípadne zaplavovaním komôr. V tomto prípade sa výsledná koncentrovaná soľanka odčerpá.

Používa sa aj pokročilejšia metóda lúhovania cez vrty. Tento spôsob spočíva v tom, že sa do jamy vloží rúrka menšieho priemeru (75–100 mm) upevnená šnúrou oceľových plášťových rúr s priemerom 150–250 mm. Voda sa čerpá do soľného lôžka jedným z týchto potrubí pomocou vysokotlakového odstredivého čerpadla (20–25 atm). Rozpúšťa soľ a vo forme soľanky sa cez ďalšiu rúrku vytláča na povrch. Existujú dva režimy prevádzky studní - protiprúd, keď je voda privádzaná cez vonkajšie potrubie, a soľanka stúpa na povrch cez vnútorné potrubie (obrázok 1a), a priamy prúd, keď je voda privádzaná cez vnútorné potrubie. a soľanka sa vytlačí von cez vonkajšie potrubie. Hĺbka vrtov a tlak, pod ktorým sa do nich privádza voda, závisí od hĺbky soľnej nádrže alebo podzemného zdroja soľanky. Výdatnosť takejto studne je asi 10–25 m3 soľanky za hodinu. (Niekedy je voda privádzaná do studne samospádom, v tomto prípade sa soľanka, ktorá má vysokú hustotu, nemôže dostať na povrch kvôli tlaku vodného stĺpca a je odčerpávaná hlbokým čerpadlom spusteným do studne. na úroveň určenú rozdielom hustoty medzi soľankou a vodou.)

Komora vytvorená vo vrstve soli pri jej vymývaní vodou cez vrt postupne nadobúda tvar blízky tvaru prevráteného kužeľa, pretože v dôsledku prirodzenej konvekcie dochádza k rozpusteniu bočného povrchu a najmä stropu komory. rýchlejšie ako dno pokryté nasýtenou soľankou a mechanickým kalom.nečistoty. Preto sa bočný povrch postupne stáva plochejším a potom pokrytý vrstvou odpadovej horniny, ktorá zabraňuje ďalšiemu vylúhovaniu. Intenzita tvorby soľanky klesá a prevádzka vrtu sa musí zastaviť, keď tvoriaca čiara kužeľa dosiahne uhol 30–40°. V dôsledku toho sa zásoby ložiska pri tomto spôsobe využívania nevyužívajú viac ako 5-15%.

Schéma vylúhovania soľnej nádrže cez vrtnú soľanku
(a - protiprúd, b - hydraulický rez)

Zdroj: Pozin M.E. "Technológia minerálnych solí"

Prevádzka studní sa môže vykonávať aj kombinovanou metódou protiprúd-priamy prúd. Hlavným stupňom je dopredný tok, keď sa vrstva soli „vymýva“ s tvorbou veľkého množstva soľanky; v kratšom štádiu protiprúdovej prevádzky sa jamka „prepláchne“ s odstránením väčšiny nerozpustných častíc z nej. Trvanie cyklu striedania smeru tokov vo vnútri studne je napríklad 2 hodiny s pomerom trvania režimov „vymývania“ a „preplachovania“ v rozmedzí od 7: 1 do 3: 1.

Dokonalejšia je obsluha studní s hydraulickým rezom (obr. 1 b). V tomto prípade sa vzduch alebo olej vstrekuje do studne spolu s vodou. Najprv udržujte hladinu vody v konštantnej výške 1-1,5 m od líca. V tomto prípade k rozpusteniu dochádza len po obvode komory, pričom strop je chránený „pred pôsobením vody tenkou vrstvou“ nerozpúšťadla – vzduchu alebo oleja. Vytvorí sa rez - približne plochá valcová komora vysoká 1-1,5 m a priemer 100 m alebo viac. (Je pravdepodobnejšie, že pri vylúhovaní hydraulického rezu tvar výslednej dutiny v ložisku soli zodpovedá tvaru rotačného hyperboloidu.) Potom sa na dennú plochu vytlačí vzduch alebo olej, čím sa zvýši hladina soľanky a strop komory sa intenzívne rozpúšťa. Ukladanie hlušiny na rozpúšťajúci sa povrch je vylúčené a využitie zásob ložiska sa zvyšuje.

Najprogresívnejšie je postupné lúhovanie, najmä pre vývoj soľných rezervoárov obsahujúcich veľa nerozpustných inklúzií. V tomto prípade sa erózia najskôr nevykonáva vo forme rezu, t.j. plochej štrbiny, ale vo forme kužeľa s vrcholom dole. Potom sa periodickým zvyšovaním úrovne prívodu vody a zmenou úrovne odberu soľanky uskutoční postupné rozpúšťanie soli, takže lúhovacia komora má tvar blízky valcu so základňou vo forme lievika a klenutá strecha. Nerozpustné inklúzie sa hromadia v spodnej časti komory. Miera využitia zásobníka soli sa dramaticky zvyšuje.

Vrstva soli sa napája vodou, aby sa vymyla a soľanka sa odčerpáva cez rôzne studne - voda sa dodáva cez jednu, soľanka sa odčerpáva cez ostatné. Pri takomto skupinovom systéme prevádzky studní sa faktor výťažnosti soli zvyšuje najmä s postupným vytváraním zásob ponorom a s použitím zlyhaných lievikov vytvorených v dôsledku vylúhovania. Tým sa znižuje počet studní na príjem vody a výrazne sa zvyšuje množstvo dodávanej vody.

Dutiny vzniknuté pri podzemnom lúhovaní môžu byť príčinou zrútenia strechy komôr – poklesnutia a kolapsu posolných hornín. Preto je možné metódu extrakcie soli použiť len vtedy, ak sú krycie vrstvy dostatočne pevné.

Po ťažbe soli podzemným lúhovaním v špeciálne vybavených predajniach sa soľanky čistia od vápenatých a horečnatých solí v špeciálnej nádrži. Týmto spôsobom sa vyrába najlepšia jedlá soľ „Extra“. V soľných rafinériách sa tomu hovorí vákuový proces. V zjednodušenom znázornení to vyzerá takto: Čerstvá voda sa čerpá cez studne do soľného stĺpca ležiaceho pod zemou. Soľ sa v ňom rozpustí a soľanku už čerpajú čerpadlá. Najprv sa vyčistí a potom sa odošle do komôr, kde sa vytvorí znížený tlak - vákuum. Pri tlaku menšom ako je atmosférický začne soľanka vrieť pri nižších teplotách ako zvyčajne a aktívne sa odparuje. Kryštály soli sa vyzrážajú. Od kvapaliny sú oddelené odstredivkou. Výrobcovia dostávajú veľmi jemne mletú soľ. Špeciálnymi rozprašovačmi sa do nej v prípade potreby pridáva jódová zložka a protihrudkujúce zložky.

Extra biela soľná farba; pre ostatné odrody sú povolené odtiene sivastej, žltkastej a pod.. Maximálny obsah Na2SO4 v sušine pre extra odrodu je 0,2 %, pre ostatné odrody 0,5 %.

Proces výroby vákuovej soli predpokladá vysoko efektívne vybavenie a optimálnosť technologického procesu vo všetkých jeho fázach. Táto technológia znižuje výrobné náklady a zlepšuje environmentálnu bezpečnosť výroby.

S chemickým vzorcom "chlorid sodný" sa používa ako potravinový výrobok a má veľký význam pre život ľudí a iných tvorov. Stolová soľ má biele kryštály, pretože počas výroby prechádza niekoľkými krokmi spracovania. Hoci soľ prírodného morského pôvodu má kvôli obsahu nečistôt hnedé a sivé odtiene. Vyrába sa soľ rôznych druhov: čistá, jodizovaná, dusitanová Soľ sa delí na stupne podľa čistoty: extra, vyššia, prvá a druhá.

Technológie ťažby soli

Na extrakciu soli existujú rôzne technológie. Technológia samoosadenia soli spočíva v ťažbe zo „soľných vodopádov“ prirodzeným odparovaním morskej vody z jaskýň. Záhradná soľ sa ťaží z hlbín soľných jazier alebo v jazerách soľných jaskýň. Ťažba záhradnej soli sa vykonáva v teplom období v oblastiach s vhodnou klímou prirodzeným vyparovaním záhradnej soľanky v umelých plochých bazénoch. V regiónoch s chladným podnebím sa používa metóda mrazenia. Kamenná soľ sa ťaží ťažbou a nepodlieha tepelnému a vodnému spracovaniu. Odparovaná soľ sa vyrába odparovaním z roztokov soľanky (z prírodných podzemných soľaniek alebo vrstiev kamennej soli získaných čerpaním vody cez vrty. Soľ sa ťaží aj rafináciou halitu (kamenná soľ), ktorej ložiská sa nachádzajú na mieste vysušených morí.

Už v staroveku sa soľ ťažila pri spaľovaní niektorých rastlín oblievaných morskou vodou – liesky a listnaté stromy. Výsledný popol sa použil ako korenie. Úplne prvé soľné panvy boli nájdené v Bulharsku. V 6. tisícročí pred Kristom sa soľ odparovala v masívnych kupolových nepálených peciach.

Soľ sa dnes používa nielen na potravinárske účely, ale aj na priemyselné a technické účely. Technická soľ sa používa na chemickú výrobu. Kuchynská soľ sa používa aj na výrobu sódy, chlóru, kyseliny chlorovodíkovej, hydroxidu sodného a kovového sodíka. Najužitočnejšia je morská soľ, ktorá obsahuje veľa minerálov. K dnešnému dňu výber technológie spracovania a výroby soli závisí od jej typu.

Technológia výroby soli

Kuchynská soľ sa získava z halitu. Halit (alebo kamenná soľ) je minerál a môže obsahovať rôzne nečistoty, piesok, zeminu, kovové častice. Pri technológii výroby kuchynskej soli po rozvinutí halitových ložísk surovina prechádza niekoľkými stupňami čistenia, následne sa perie, drví a nakoniec ešte 2x premýva. Na výrobnej linke magnetický separátor oddeľuje kovové nečistoty. V záverečnej fáze sa soľ suší v špeciálnej odstredivke.

Jódovaná soľ sa získava pridaním jódu do vyčisteného polotovaru. Potom sa soľ posiela do sušičky a drviča, ak chcete získať jemnú jodizovanú soľ. Ak chcete získať veľkú jodizovanú soľ, potom sa proces drvenia preskočí. Počas procesu sušenia sa môžu pridať ďalšie pomocné látky, ako sú činidlá proti spekaniu, fluoridy, jodidy a uhličitany. Podľa normy by obsah potravinárskych prídavných látok nemal presiahnuť 2-3%. Potom sa produkty zabalia a zabalia.

Soľ sa používa aj pri výrobe polymérov a plastov, v ropnom priemysle (na rozmrazovanie pôdy), pri výrobe mydla, papiera, skla, v chove zvierat, ako aj na iné technické účely. Takýto vyhľadávaný produkt je dnes veľmi perspektívnou oblasťou podnikania.

Vynález sa týka technológie výroby kuchynskej soli z roztokov chloridu sodného prírodného alebo umelého pôvodu. Vynález možno najefektívnejšie využiť pri získavaní jedlej kuchynskej soli zo soľanky podzemného rozpúšťania kamennej soli s cieľom: po prvé, získať vysokokvalitnú jedlú soľ; po druhé, eliminovať vypúšťanie priemyselných odpadov - pevných nečistôt a roztoku overenej soli, znečisťujúcich životné prostredie a zhoršujúcu ekologickú situáciu v oblasti výroby soli a úplne ich zužitkovať, čím sa uvoľní sadra vhodná na výrobu spojív, a jedlá soľ nižšej kvality alebo technickej soli; po tretie, pri spracovaní surovín obzvlášť kontaminovaných rozpustnými nečistotami odstráňte z procesu roztok s vysokou koncentráciou rozpustných nečistôt, ktorý je vhodný na priemyselné použitie, čím sa tiež zvyšuje stupeň využitia surovín. Na tento účel v spôsobe výroby stolovej soli, vrátane odparovania soľanky v odparovacej jednotke, aby sa získala suspenzia obsahujúca 30 až 40 % kryštalickej soli; zahustenie suspenzie a premytie kryštálov soli pôvodnou soľankou s návratom vyčistenej soľanky na odparenie; klasifikácia suspenzie v hydrocyklóne, druhé premytie kryštalickej soli; odstreďovanie soli s návratom odstredivky na odparovanie; sušenie soli, stripovaná suspenzia sa podrobí klasifikácii v hydrocyklóne, suspenzia sa zriedi na koncentráciu kryštalickej soli 10-20 % a hydrocyklónový drenážny roztok sa rozdelí na tri časti, z ktorých jedna sa rovná 50 -90 % z celkového prietoku roztoku sa posiela na zriedenie odstránenej suspenzie, druhá časť rovnajúca sa 7-25 % celkového prietoku smeruje na odparovanie, tuhá fáza sa oddelí od zvyšnej tretej časti odtoku roztoku a druhé premytie kryštalickej overenej soli sa uskutoční s materským lúhom, okrem toho sa 30 až 90 % matečného lúhu odparí v samostatnom stupni, kým sa z roztoku neoddelia všetky soli, nasleduje ich oddelenie z roztoku a sušenie a časť stripovaného roztoku, ktorá je 0,05 až 0,5 kg na 1 kg solí, sa oddelí od stripovanej suspenzie a odstráni sa z procesu ako samostatný produkt. 2 w.p. f-ly, 1 tab., 1 chor.

Vynález sa týka technológie výroby kuchynskej soli z roztokov chloridu sodného prírodného alebo umelého pôvodu. Vynález možno najefektívnejšie využiť pri výrobe jedlej kuchynskej soli zo soľanky podzemného rozpúšťania kamennej soli. Jedlá kuchynská soľ sa získava kryštalizáciou pri odparovaní soľných roztokov podzemného rozpúšťania soli vo viacplášťových odparkách. Do hotového výrobku zároveň prechádzajú nečistoty obsiahnuté v kamennej soli, čím sa znižuje jeho kvalita. Okrem toho tieto nečistoty, najmä vápenaté soli tvoriace vodný kameň, ako je síran a hydrogénuhličitan, komplikujú proces odparovania, pričom sa usadzujú na vnútorných teplovýmenných plochách zariadenia vo forme vodného kameňa, čím znižujú jeho produktivitu a zvyšujú spotrebu energie. Aby sa zlepšila kvalita komerčnej jedlej kuchynskej soli, ako aj aby sa zabránilo tvorbe vodného kameňa na vnútorných povrchoch zariadení na výmenu tepla, soľanka podzemného rozpúšťania kamennej soli sa podrobuje chemickému čisteniu. Čistenie soľanky spočíva v premene nečistôt znečisťujúcich kuchynskú soľ na nerozpustné zlúčeniny pridaním špeciálnych chemických činidiel. Po vyzrážaní a oddelení nerozpustných nečistôt sa vyčistená soľanka spracuje na získanie jedlej kuchynskej soli dostatočne vysokej čistoty. Chemické čistenie soľanky však vedie k výraznému zvýšeniu nákladov na získanie soli, ako aj k vzniku veľkého množstva priemyselného odpadu, ktorý zahŕňa vyzrážané nečistoty spolu s nimi zachytenou soľankou kuchynskej soli. Zároveň je možné získať čistú kuchynskú soľ priamym spracovaním soľanky podzemného rozpúšťania kamennej soli - tzv. Špeciálna technológia a vhodné vybavenie tiež umožňujú zabrániť tvorbe vodného kameňa na teplovýmenných plochách zariadenia. Zároveň sa výrazne znížia náklady na získanie soli. Toto technické riešenie však neodstraňuje všetky nevýhody tradičných spôsobov získavania kuchynskej soli zo soľanky. Najmä matečný lúh zostávajúci po izolácii čistej kryštalickej soli sa tiež nelikviduje. Niekedy sa tento roztok vracia do vrtov podzemného rozpúšťania soli, čo nemožno považovať za prijateľné, keďže sa vytvárajú podmienky na postupnú kontamináciu pôvodnej soľanky nežiaducimi nečistotami. V iných prípadoch sa matečný lúh termodynamicky vypúšťa do špeciálnych skladovacích zariadení, čo vedie k vážnemu znečisteniu životného prostredia. Okrem toho je zrejmé, že chýbajúca technológia na racionálne spracovanie matečných lúhov znižuje mieru využitia surovín. Pri analýze známych spôsobov získavania kuchynskej soli zo soľanky je teda potrebné mať na pamäti problémy s čistotou hotového produktu, zvyšujúci sa stupeň využitia surovín, ako aj environmentálne a ekonomické problémy. Známy spôsob výroby kuchynskej soli zahŕňa chemické čistenie pôvodnej soľanky od nečistôt, odparovanie vyčistenej soľanky vo viacplášťovej odparke, po ktorej nasleduje oddelenie kryštalickej soli od matečného lúhu a sušenie. Nerozpustné zlúčeniny nečistôt, ktoré sa vyzrážajú po chemickom spracovaní vo forme kalu, sa oddelia od soľanky, premyjú sa a odošlú na uskladnenie v špeciálnych nádržiach (skladovanie kalu) alebo sa po zriedení vypustia do prírodných nádrží. Po odparení z vyčistenej soľanky kryštalizuje kuchynská soľ požadovanej kvality. Čistením soľanky od látok tvoriacich vodný kameň sa minimalizuje tvorba vodného kameňa na teplovýmenných plochách zariadenia a je zabezpečený dostatočne dlhý medzisplachovací cyklus jeho prevádzky. Matečný lúh po kryštalizácii chloridu sodného, ​​ktorý obsahuje okrem chloridu sodného aj rozpustené nečistoty, sa z procesu odstráni. Nevýhodou tohto spôsobu sú vysoké prevádzkové a investičné náklady na čistenie soľanky, ako aj nutnosť vypúšťania kalu z chemického čistenia soľanky a matečného lúhu po oddelení kryštalickej soli. Tieto vypúšťania vedú k znečisteniu životného prostredia a zhoršujú ekologickú situáciu v okolí závodov na výrobu soli. Známy spôsob získavania kuchynskej soli zo surovín kontaminovaných nečistotami, napríklad halitových skládok, rozpustením surovín v cirkulačnom lúhu, čím sa získa horúci nasýtený roztok chloridu sodného, ​​vyčírením a izoláciou konečného produktu z neho, vyznačujúci sa tým, že v pre zjednodušenie spôsobu a získanie vysokokvalitnej kuchynskej soli zo surových soľaniek sa produkt izoluje viacstupňovou vákuovou kryštalizáciou pomocou zmiešavacích chladičov zavlažovaných v hlavovej časti cirkulujúcim matečným lúhom a v posledných stupňoch chladivom napr. voda. V tomto prípade sa kuchynská soľ izoluje z roztoku viacstupňovou vákuovou kryštalizáciou pri znížení teploty. Izolácia nečistôt z pôvodnej surovej soľanky vzniknutej rozpúšťaním skládok kamennej soli alebo halitu sa vykonáva ohrevom surovej soľanky ostrou parou na 105 o C. Vplyvom ohrevu surovej soľanky sa nečistoty tvoriace vodný kameň obsiahnuté v tie, ktoré majú reverznú rozpustnosť, kryštalizujú. Potom sa usadzovaním oddelia od soľanky, premyjú sa vodou a vo forme kalu sa odstránia z procesu. Nevýhodou tejto metódy je nízky stupeň oddelenia soli od soľanky pri vákuovej kryštalizácii v dôsledku miernej zmeny rozpustnosti chloridu sodného v závislosti od teploty. V dôsledku toho sa množstvo čerpaného roztoku zvyšuje, čo vedie k zvýšeniu spotreby energie. To tiež vedie k potrebe ohrievať soľanku pri rozpúšťaní suroviny živou parou. Ďalšou nevýhodou metódy je vypúšťanie nerozpustných nečistôt vo forme kalu, ktorý znečisťuje životné prostredie. Známy je aj spôsob výroby čistej kuchynskej soli podľa patentu Spojeného kráľovstva. Podľa tohto patentu sa kuchynská soľ získava spracovaním surovej soľanky získanej rozpustením soli a obsahom nečistôt tvoriacich vodný kameň, zahriatím soľanky na teplotu prekročenie jej bodu varu pri atmosférickom tlaku, oddelenie nečistôt na hydraulickom valci a izolácia kuchynskej soli z čistenej soľanky v dôsledku vákuovej kryštalizácie po ochladení s návratom matečného lúhu na rozpustenie soli. Súčasne sa do zohriatej surovej soľanky pridáva kuchynská soľ, aby sa vysolili nečistoty. Táto metóda umožňuje vylúčiť chemické čistenie soľanky od nečistôt, ako aj predtým opísaná metóda, tieto metódy sú vo svojich charakteristikách v mnohom podobné. Známy spôsob výroby kuchynskej soli má preto rovnaké nevýhody, ako je nízky stupeň uvoľňovania soli zo soľanky počas vákuovej kryštalizácie, zvýšenie energetických nákladov v dôsledku potreby zahrievania roztoku ostrou parou a tiež vypúšťanie nečistôt do forma kalu. Známy spôsob výroby kuchynskej soli zo soľanky kontaminovanej nečistotami podľa francúzskeho patentu Podľa tohto patentu sa nečistoty izolujú zo surovej soľanky obsahujúcej nečistoty zahriatím na teplotu presahujúcu hranicu rozpustnosti nečistôt, ich vyzrážaním a oddelením. odparením soľanky a oddelením kryštalickej soli z roztoku. Opísaným spôsobom sa kuchynská soľ získava odparovaním soľanky vo viacplášťovom zariadení. Stupeň separácie soli od soľanky sa tak relatívne zvyšuje v porovnaní s jej výrobou metódou vákuovej kryštalizácie a znižujú sa náklady na energiu. Súčasne sa surová soľanka spracováva bez predbežnej úpravy chemickými činidlami. Namiesto toho sa zložky tvoriace vodný kameň zo soľanky izolujú tepelným zmäkčením pred odparením; predohrev soľanky na teplotu 120-150 o C. Na teplotu 60 o C sa soľanka ohrieva v rekuperačných výmenníkoch tepla, a potom v zmiešavacích výmenníkoch so živou parou, pretože ohrev soľanky v rekuperačných výmenníkoch (s prestupom tepla cez stenu) nad 60 o C je vylúčený z dôvodu intenzívneho usadzovania vodného kameňa. Nečistoty uvoľnené pri zahrievaní soľanky sú oddelené od soľanky a spolu s roztokom obsahujúcim rozpustné nečistoty sú odstránené z procesu vo forme kalu. Nevýhodou tohto spôsobu je nutnosť zahriatia pôvodnej surovej soľanky na oddelenie nečistôt na vysoké teploty 120-150 o C. V dôsledku toho sa tlak, pri ktorom sa zrazenina nečistôt oddeľuje od soľanky, zvýši na 0,5-3 kgf. /cm2. Pri takomto tlaku je zariadenie, na ktorom sa usadzovaním odlučuje zrazenina nečistôt, nestabilné. Malé kolísanie tlaku spôsobuje var soľanky a dostávajú sa do nej čiastočky nečistôt, čo vedie ku kontaminácii výrobnej kuchynskej soli. Ďalšou nevýhodou tohto spôsobu je zvýšenie spotreby energie v dôsledku ohrevu soľanky a zmiešavacích výmenníkov tepla, v ktorých sa soľanka riedi. Na kompenzáciu tohto zriedenia soľanky je potrebné dodatočne vynaložiť tepelnú energiu v štádiu odparovania. Okrem toho je nevýhodou tejto metódy nutnosť odstraňovania nečistôt z lúmenu vo forme kalu, ktorý znečisťuje životné prostredie a vedie k strate solí. Technickou podstatou je nárokovanému spôsobu najbližší spôsob výroby kuchynskej soli, opísaný v Tento spôsob je braný ako prototyp. Metóda spočíva v spracovaní surovín kontaminovaných nečistotami - surovej soľanky podzemného rozpúšťania kamennej soli, vrátane odparovania tejto soľanky v odparovačke za vzniku suspenzie s obsahom 30-40% kryštalickej soli, zahustenia odoberanej suspenzie a premývania kryštálov soli. s pôvodnou soľankou, vrátenie vyčíreného roztoku do odparenia s vypustením časti tohto roztoku na odstránenie nečistôt, triedenie zahustenej suspenzie v hydraulickom valci s návratom prepadového roztoku hydrocyklónu do odparovania, druhé premývanie kryštalickej soli z hydrocyklónu s počiatočnou soľankou, odstredenie soli s návratom odstredivky do odparenia a vysušenie soli. Opísaným spôsobom sa kuchynská soľ získava ako výsledok priameho spracovania surovej soľanky získanej podzemným rozpúšťaním kamennej soli a kontaminovanej nečistotami, vrátane usadenín. To vylučuje chemické čistenie soľanky od nečistôt, ako aj tepelné spracovanie soľanky na vyzrážanie nečistôt z nej pred oddelením soli. Surová soľanka obsahujúca nečistoty sa privádza do viacúčinnej odparovacej jednotky pozostávajúcej zo štyroch puzdier. V procese odparovania zo soľanky kryštalizuje soľ, ako aj nečistoty tvoriace vodný kameň, najmä síran a uhličitan vápenatý. Avšak vďaka tomu, že pri odparovaní je zachovaný špeciálny technologický režim, nedochádza k usadzovaniu vodného kameňa na teplovýmenných plochách a k upchávaniu teplovýmenných rúrok výparníka soľou. Dosahuje sa to udržiavaním koncentrácie tuhej kryštalickej soli na úrovni 30-40% v jednej odtiahnutej suspenzii.Zároveň obsahuje kryštály nečistôt tvoriacich šupiny, ktoré plnia úlohu zárodku, na ktorom sa uvoľňujú nečistoty z soľanka sa ukladá. Dodržiavanie špecifikovaného technologického režimu umožňuje, aby odparovacie zariadenie pracovalo nepretržite 15-30 dní bez poklesu produktivity. Použitie viacplášťového odparovača na výrobu kuchynskej soli umožňuje výrazne znížiť náklady na energiu a znížiť cenu soli. Jedna odtiahnutá suspenzia obsahujúca kryštály chloridu sodného a nečistoty sa zahusťuje v žumpe. Zároveň sa vo vyčírenom roztoku nachádzajú kryštály nečistôt, ktoré sú oveľa menšie ako kryštály kuchynskej soli a preto odchádzajú s vyčíreným roztokom. Vyčírený roztok spolu s v ňom obsiahnutými kryštálmi nečistôt sa zmieša s počiatočnou surovou soľankou a privádza sa do odparovania. Počas procesu odparovania zohrávajú kryštály nečistôt prítomné v počiatočnej soľanke úlohu zárodku a zabraňujú tvorbe vodného kameňa na rúrkach výparníka. Časť vyčíreného roztoku po zahustení odtiahnutej suspenzie, ktorá obsahuje rozpustené aj vykryštalizované nečistoty, sa vyhodí stiahnutím z procesu. Z procesu sa teda odstráni nadbytočné množstvo nečistôt, ktoré prichádzajú s počiatočným surovým roztokom. Zahustená suspenzia, ktorá obsahuje asi 50 % pevných látok, sa premyje pôvodnou surovou soľankou zmiešaním s ňou tak, aby koncentrácia pevných látok vo výslednej suspenzii bola asi 25 %. Táto suspenzia sa klasifikuje v hydrocyklóne s návratom prepadového roztoku hydrocyklónu k vyparovaniu. Kuchynská soľ obsiahnutá v zahustenej hydrocyklónovej suspenzii sa druhýkrát premyje pôvodnou surovou soľankou, oddelí sa od roztoku v odstredivke a vysuší. Roztok bez soli sa vráti do odparovania. Jedlá kuchynská soľ získaná opísaným spôsobom je vysoko kvalitná, s výnimkou zvýšeného obsahu vápnika, ktorý u soli soľnej rastliny Avan dosahuje 0,1 % namiesto 0,02 % prijateľných pre jedlou kuchynskú soľ „Extra“ podľa GOST 13830-91. Nevýhodou známeho spôsobu je, že na odstránenie nečistôt z procesu, ktoré prichádzajú s pôvodnou surovou soľankou, je potrebné vypustiť časť oddestilovaného roztoku do kanalizácie, čím sa znečisťuje životné prostredie. V tomto prípade je vypustený roztok nasýtený kuchynskou soľou, čo vedie k strate užitočného produktu, čo je 10-15% soli v pôvodnej soľanke. Ďalšou nevýhodou známeho spôsobu je nedostatočná čistota výsledného hotového produktu. Prejavuje sa to tým, že obsah vápnika v ňom je 5-krát vyšší, ako požaduje norma. Okrem toho je nevýhodou známeho spôsobu "vešanie" soli na steny žumpy pri zahusťovaní jednej odobratej suspenzie obsahujúcej kryštály soli a nečistoty. Uvedený jav vedie k nespoľahlivej prevádzke žumpy, porušeniu režimu usadzovania, čo vedie ku kontaminácii kuchynskej soli časticami nečistôt, najmä sadry a kriedy, čo spôsobuje zvýšenie vápnika v soli. Dôvodom je zachytávanie drobných kryštálikov nečistôt hrubozrnnou soľou skondenzovanou v žumpe, v dôsledku čoho má takáto kuchynská soľ zvýšenú schopnosť priľnúť k stenám žumpy. Preto sa kvalita komerčnej soli znižuje. Na základe vyššie uvedeného možno vidieť, že použitie prototypovej metódy neumožňuje vyhnúť sa vypúšťaniu priemyselného odpadu, ktorý znečisťuje životné prostredie a vedie k stratám cieľového produktu, a tiež neumožňuje získať vysokokvalitný jedlý stôl. soľ. Tieto nedostatky môžu byť odstránené pri realizácii nárokovaného vynálezu. Dosiahnutým technickým výsledkom je zároveň zlepšenie kvality obchodnej kuchynskej soli znížením obsahu nečistôt v nej, ako aj vylúčením vypúšťania priemyselných odpadov, ich úplným využitím a zvýšením miery využitia surových materiálov. Nárokovaným vynálezom je spôsob výroby kuchynskej soli zo suroviny kontaminovanej nečistotami, napríklad zo soľného roztoku podzemného rozpúšťania kamennej soli, vrátane odparovania tejto soľanky v odparovacej jednotke, čím sa získa suspenzia obsahujúca 30 až 40 % kryštalickej soli. , zahustenie odobratej suspenzie a premytie kryštálov soli pôvodnou soľankou s návratom reakčného roztoku do odparenia, klasifikácia suspenzie v hydrocyklóne, druhé premytie kryštalickej soli, odstredenie soli s návratom roztoku centrifúge na odparenie a vysušenie soli. Uvedené znaky nárokovaného spôsobu sa zhodujú so znakmi prototypového spôsobu. Nárokovaný spôsob sa líši v tom, že stripovaná suspenzia sa podrobí klasifikácii v hydrocyklóne, ktorý sa zriedi na koncentráciu kryštalickej soli 10-20 %, hydrocyklónový drenážny roztok sa rozdelí na tri časti, z ktorých jedna sa rovná 50- 90 % celkového prietoku roztoku sa odošle na zriedenie stripovanej suspenzie, druhá časť, ktorá sa rovná 7 až 25 % celkového prietoku, sa odošle na odparenie, pevná fáza sa oddelí od zvyšnej tretej časti odtoku roztoku a matečný lúh produkuje druhé premývanie kryštalickej kuchynskej soli. Spôsob sa líši aj tým, že 30 až 90 % materského lúhu sa odparí v oddelenom stupni, kým sa z roztoku úplne neizolujú všetky soli, nasleduje ich oddelenie z roztoku a sušenie. Okrem toho sa spôsob líši v tom, že v oddelenom stupni odparovania sa časť stripovaného roztoku, ktorá predstavuje 0,05 až 0,5 kg na 1 kg solí, oddelí od stripovanej suspenzie a odstráni sa z procesu. Prítomnosť charakteristických znakov v nárokovanom vynáleze naznačuje súlad s jeho kritériom "novosť". V tejto prihláške je splnená požiadavka jednoty vynálezu, pretože všetky znaky sa týkajú jedného predmetu - spôsobu získavania kuchynskej soli. Nárokovaný vynález spĺňa kritérium "kroku vynálezu". Z vyššie uvedeného opisu doterajšieho stavu techniky vyplýva, že prihlasovateľ neidentifikoval zdroje informácií, ktoré by obsahovali informácie o analógoch a technických riešeniach, ktoré majú znaky, ktoré sa zhodujú s charakteristickými znakmi prototypu nárokovaného vynálezu a majú rovnaké vlastnosti. Charakteristické znaky nárokovaného spôsobu neboli identifikované v iných zdrojoch informácií o spôsoboch a zariadeniach na výrobu stolovej soli. Nárokovaný súbor podstatných znakov vynálezu, spolu s charakteristickými znakmi nárokovaného spôsobu, je v priamej príčinnej súvislosti s dosiahnutým technickým výsledkom. Podľa navrhovaného spôsobu sa kuchynská soľ získava zo surovín kontaminovaných nečistotami, napríklad z kamennej soli. Táto surovina sa rozpustí vo vode a získa sa pôvodná surová soľanka, ktorá sa odparí v odparke, čím sa získa suspenzia obsahujúca 30-40 % kryštalickej soli. Odparovacia stanica môže byť viacplášťová, t.j. pozostávajúce z niekoľkých výparníkov zapojených do série pre paru a roztok, ako aj jednoplášťové a tepelné stláčanie pár. Zároveň, ako v tom druhom prípade, je zabezpečená minimálna spotreba energie na výrobu soli. Jedna stripovaná suspenzia sa podrobí klasifikácii v hydrocyklóne, vďaka čomu sa kryštály soli oddelia od kryštálov nečistôt. Klasifikácia je založená na skutočnosti, že tieto kryštály majú veľké rozdiely vo veľkostiach nečistôt, niekoľko desiatok a dokonca stokrát menšie ako kryštály soli. Preto sú nečistoty v prepadovom roztoku hydrocyklónu a kryštalická kuchynská soľ v zhutnenej suspenzii. Zároveň sa pred klasifikáciou jedna stripovaná suspenzia zriedi na koncentráciu kryštalickej soli 10–20 %, čo umožňuje zabezpečiť takmer úplné oddelenie kryštálov chloridu sodného a nečistôt. Zriedenie jednej stripovanej suspenzie pred privedením do hydrocyklónu sa uskutočňuje zmiešaním s prepadovým roztokom hydrocyklónu. Na tento účel sa odtokový roztok hydrocyklónu rozdelí na tri časti, z ktorých jedna, ktorá sa rovná 50-90% celkového prietoku roztoku, sa posiela na zriedenie odparenej suspenzie. Druhá časť odtokového roztoku hydrocyklónu, rovnajúca sa 7-25 % celkového prietoku, smeruje k odparovaniu. Týmto prúdom prepadového roztoku hydrocyklónu sa do odparky privádzajú kryštalické nečistoty, ktoré sú pri odparovaní zárodkom, na ktorom vystupujú kryštalizujúce nečistoty. Tým sa zabráni tvorbe vodného kameňa na teplovýmenných plochách výparníkov. Zostávajúca tretina prepadového roztoku hydrocyklónu je nasmerovaná na oddelenie kryštalických nečistôt z neho. Suspenzia zhutnená v hydrocyklóne sa zmieša s počiatočnou soľankou. Tento proces sa uskutočňuje v žumpe, v ktorej sa vzostupný tok počiatočnej soľanky používa na umývanie kryštálov soli od pevných nečistôt, ktoré v nich zostávajú, ako aj z jedného stripovaného roztoku s vysokou koncentráciou rozpustných nečistôt. V žumpe prebieha aj proces zahusťovania odparenej suspenzie chloridu sodného s odoberaním vyčíreného roztoku na odparovanie. S vyčíreným roztokom sa nečistoty oddelené od kuchynskej soli vracajú do odparovania. Suspenzia skondenzovaná v žumpe obsahuje kuchynskú soľ umytú od nečistôt. Táto soľ sa podrobí druhému premývaniu, pri ktorom sa po oddelení kryštalických nečistôt z časti prepadového roztoku hydrocyklónu použije matečný lúh. Premytá soľ sa oddelí od roztoku odstredením a vysuší, čím sa získa produkčná kuchynská soľ. Odstredivka Odstredivka sa vráti na odparenie. Druhé premývanie kuchynskej soli s materským lúhom sa môže uskutočniť tak zmiešaním soli s materským lúhom, ako aj privádzaním roztoku do odstredivky počas odstreďovania soli. V prípade veľkého množstva nečistôt v kamennej soli sa 30-90% matečného lúhu po oddelení kryštalických nečistôt odparí v samostatnom stupni. V tomto prípade sa roztok odparuje, kým sa z neho úplne neizolujú všetky soli, nasleduje ich oddelenie z roztoku a sušenie. Separácia solí z roztoku sa uskutočňuje uskutočňovaním operácií uvedených v prvom odseku nárokov pre nárokovaný spôsob, t.j. odparenie roztoku na získanie suspenzie obsahujúcej 30-40 % kryštalickej soli, zahustenie a oddelenie soli od roztoku odstredením s návratom vyčíreného a materského lúhu do odparenia. Kuchynská soľ získaná v tomto prípade má nižšiu kvalitu ako hlavné množstvo soli, napríklad kŕmna soľ alebo soľ na priemyselné použitie. Pri spracovaní suroviny obsahujúcej veľké množstvo rozpustných nečistôt sa v oddelenom stupni odparovania časť stripovaného roztoku oddelí od stripovanej suspenzie a odstráni sa z procesu v množstve 0,05 – 0,5 kg na 1 kg uvoľnených solí. v tomto štádiu. Oddelenie stripovaného roztoku od suspenzie sa môže uskutočniť usadzovaním a zahustením suspenzie. Kuchynská soľ sa teda takmer úplne izoluje z oddestilovaného roztoku a zostanú v ňom len rozpustné nečistoty. Roztok odobratý z procesu sa môže použiť na ďalšie priemyselné aplikácie, napríklad na získanie solí v ňom obsiahnutých, alebo na iné účely, ako je použitie ako bariérová kvapalina pri výrobe oleja. Aplikácia nárokovaného spôsobu umožňuje získať najkvalitnejšiu jedlú kuchynskú soľ zo suroviny kontaminovanej nečistotami. V tomto prípade sa nečistoty prítomné v surovine oddelia z roztoku vo forme tuhej kryštalickej zrazeniny, ktorú možno spracovať na stavebnú sadru. V tomto prípade je teda vypúšťanie priemyselného odpadu vylúčené, keďže sú úplne recyklované. Ak pôvodná soľanka obsahuje veľké množstvo nečistôt, časť soli je možné vyrobiť dodatočne vo forme technickej alebo kŕmnej soli a vylúči sa aj likvidácia odpadu. S veľmi vysokým obsahom rozpustných vápenatých a horečnatých solí vo východiskovej soľanke umožňuje nárokovaný spôsob ich likvidáciu vo forme jednotlivých produktov alebo špeciálnych komerčných roztokov. Vo všetkých prípadoch je zabezpečený vyšší stupeň využitia surovín a vylúčené vypúšťanie priemyselných odpadov. Klasifikácia jednej stripovanej suspenzie v hydrocyklóne umožňuje oddeliť kryštály soli od pevných nečistôt s najväčšou úplnosťou. Je to spôsobené tým, že kryštalizujúce zložky sa výrazne líšia veľkosťou a následne aj hmotnosťou. Kryštály soli získané odparovaním majú priemernú veľkosť 300-400 mikrónov a kryštály nečistôt, ktorými sú sadra a krieda, nie sú väčšie ako 5 mikrónov. Preto sú kuchynská soľ a nečistoty dobre oddelené. Okrem toho dochádza k oddeleniu kryštalických nečistôt od soli v odstredivom poli hydrocyklónu s oveľa väčšou úplnosťou ako v gravitačnom poli žumpy, ako sa to robí v prototypovej metóde. Zriedenie jednej stripovanej suspenzie pred klasifikáciou v hydrocyklóne na koncentráciu 10 kryštalickej soli 20% prepadový hydrocyklónový roztok umožňuje ďalej zvýšiť stupeň separácie kryštálov soli a nečistôt. To vylučuje prítomnosť pevných nečistôt v zrastoch a aglomeráciách kryštálov solí, ku ktorým dochádza pri prototypovej metóde pri oddeľovaní kryštalických nečistôt od chloridu sodného v koncentrovanejších suspenziách. Ako ukázali testy, klasifikácia suspenzie obsahujúcej 10-20 % kryštálov soli a pevných nečistôt vo forme sadry a kriedy poskytuje najvyšší stupeň separácie týchto kryštálov, dosahujúci 90-95 %.Ak suspenzia obsahujúca viac ako 20 % % tuhej fázy sa podrobí triedeniu v hydrocyklóne, výrazne sa zhorší separácia kryštálov solí a nečistôt. Asi 20-30% kryštálov soli, napriek ich veľkej veľkosti, ide do drenážneho roztoku spolu s kryštálmi nečistôt, pričom sa zvyšuje podiel nečistôt v zhutnenej suspenzii. Pokles koncentrácie tuhej fázy v triedenej suspenzii pod 10 % vedie k zachytávaniu kryštalických nečistôt kuchynskou soľou v zhutnenej suspenzii v dôsledku slabého oddeľovania vyčíreného roztoku z nej. V dôsledku toho sa stupeň separácie chloridu sodného a nečistôt zníži na 60 - 70 %.Navyše zriedenie jednej stripovanej suspenzie na koncentráciu pevnej fázy nižšiu ako 10 % vedie k zvýšeniu prietoku klasifikovanej suspenzie a k zvýšeniu spotreby kovu v hydrocyklóne. Preto pre zatriedenie suspenzie obsahujúcej kryštály soli a nečistoty v hydrocyklóne je najoptimálnejšia a s najlepším účinkom koncentrácia tuhej fázy 10-20 %.Odtokový roztok hydrocyklónu je rozdelený na tri časti. Jeden z nich, rovnajúci sa 50 – 90 % celkového prietoku roztoku, sa odošle na zriedenie stripovanej suspenzie takým spôsobom, že koncentrácia kryštalickej soli v nej pred klasifikáciou v hydrocyklóne by sa rovnala 10 – 20 %. hodnota koncentrácie tuhej fázy v suspenzii. Takže, ak je zriedenie jednej stripovanej suspenzie nasmerované na menej ako 50 % celkového prietoku drenážneho roztoku, potom koncentrácia tuhej fázy v zriedenej suspenzii bude viac ako 20 %, čo povedie k zhoršenie oddeľovania kryštálov soli a nečistôt. Ak sa viac ako 90 % celkového prietoku drenážneho roztoku použije na zriedenie jednej stripovanej suspenzie, potom bude obsah tuhej soli v suspenzii nižší ako 10 %.V tomto prípade dôjde k oddeleniu kryštalického chloridu sodného a nečistoty sa tiež zhoršia, zvýši sa prietok suspenzie do hydrocyklónu a zvýši sa spotreba kovu. Zároveň je potrebné poznamenať, že samotné zriedenie vytiahnutej suspenzie s časťou hydrocyklónového drenážneho roztoku zlepšuje separáciu kryštálov kuchynskej soli a nečistôt. Je to spôsobené tým, že určité množstvo najmenších kryštálov soli, zachytených prúdom roztoku, ide do odtokového roztoku spolu s kryštálmi nečistôt. Vrátenie a premiešanie tohto roztoku s jednou odoberanou suspenziou vedie k tomu, že kryštály soli zachytené odtokovým roztokom sa zmiešajú s kryštálmi v oddestilovanej suspenzii a pri triedení s nimi odchádzajú v zhutnenej suspenzii hydrocyklónu. Zhutnená suspenzia hydrocyklónu, ktorá obsahuje malé množstvo pevných kryštalických nečistôt, sa premyje pôvodnou surovou soľankou a zahustí sa. Kuchynská soľ sa tak úplne vymyje od pevných nečistôt a súčasne z jedného stripovaného roztoku s vysokou koncentráciou rozpustných nečistôt. V dôsledku premývania a zahusťovania je odstránený roztok v suspenzii nahradený čistejšou počiatočnou soľankou. Po premytí kryštálov soli sa zahustená suspenzia vedie do centrifugácie. Klasifikácia jednej stripovanej suspenzie v hydrocyklóne s jej zriedením na koncentráciu kryštalickej soli 1020 % podľa nárokovaného spôsobu sa líši od klasifikácie suspenzie podľa prototypovej metódy. Rozdiel medzi klasifikačnými operáciami v nárokovanom a známom spôsobe je nasledujúci. Pri prototypovej metóde sa suspenzia zahustená v usadzovači zriedi počiatočnou soľankou na koncentráciu kryštálov asi 25 %, t.j. asi dvakrát. Zároveň zriedená suspenzia vstupujúca do klasifikácie má teplotu okolo 30 o C v dôsledku zmiešania studenej (s teplotou 15-20 o C) počiatočnej soľanky a jednej vytiahnutej buničiny s teplotou 50-55 o C. V dôsledku toho sa viskozita roztoku, ktorý obsahuje kryštály soli a nečistoty, oddelené počas hydroklasifikácie, zvýši takmer 2-krát, čo vedie k výraznému zníženiu stupňa separácie soli a nečistôt. Uvedený stupeň separácie je navyše znížený tým, že koncentrácia tuhej fázy v klasifikovanej suspenzii je vysoká, okolo 25 %.Preto kuchynská soľ získaná prototypovou metódou po klasifikácii v hydrocyklóne obsahuje veľké množstvo kryštalické nečistoty, najmä vápnik, čo znižuje jeho kvalitu. Na rozdiel od prototypu, klasifikácia podľa nárokovaného spôsobu je stripovaním zo suspenzie s teplotou 47 55 o C, čo má za následok, že viskozita roztoku nie je príliš vysoká. Okrem toho má klasifikovaná suspenzia optimálny obsah pevných látok 10-20% Tieto faktory poskytujú vysoký stupeň separácie kryštálov soli a nečistôt. Dôsledkom toho je vysoká čistota výslednej kuchynskej soli. Rozdiel vo vlastnostiach operácií klasifikácie suspenzie v nárokovanom spôsobe a v prototype je teda zrejmý. Oddeľovanie nečistôt v hydrocyklóne sa svojimi vlastnosťami tiež líši od podobnej operácie podľa známeho spôsobu podľa britského patentu Pri známom spôsobe s použitím hydrocyklónu sa kryštalické nečistoty oddeľujú zo zahriatej východiskovej soľanky. To znamená, že v skutočnosti sa hydrocyklón používa iba na zahustenie zrazeniny nečistôt v neprítomnosti kryštalického chloridu sodného a jej oddelenie od soľanky, a nie na hydraulickú klasifikáciu kryštálov soli a nečistôt, ako je to v nárokovanom spôsobe. Druhá časť odtokového roztoku hydrocyklónu, ktorá sa rovná 725 % celkového prietoku, smeruje k odparovaniu. Tento roztok obsahuje kryštály nečistôt oddelené od kuchynskej soli. Pri odparovaní slúžia tieto kryštály ako zárodok, na ktorom sa z roztoku vyzrážajú pevné nečistoty. Tým sa zabráni tvorbe vodného kameňa na teplovýmenných plochách výparníkov. Uvedený interval spotreby odtokového roztoku je stanovený na základe množstva nečistôt tvoriacich vodný kameň v surovine a závislosti ich rozpustnosti v roztokoch kuchynskej soli od teploty. Surová soľanka môže zvyčajne obsahovať 0,1 – 0,4 % vápnika vo forme síranu alebo hydrogénuhličitanu, pri malom množstve nečistôt v surovej soľanke je podiel odtokového roztoku vráteného do odparovania najmenej 7 % Vysoký obsah nečistoty v surovej soľanke vyžaduje zvýšenie podielu hydrocyklónu odtokového roztoku až na 25 % z celkového prietoku roztoku. Zároveň pre každý konkrétny prípad získavania kuchynskej soli z kamennej soli konkrétneho ložiska existuje vlastná optimálna hodnota podielu drenážneho roztoku, ktorý sa musí vrátiť do odparovania, aby sa zabránilo tvorbe vodného kameňa. Zníženie podielu drenážneho roztoku pod optimálnu hodnotu pre tieto podmienky povedie k tomu, že semená prítomné v odparenom roztoku nebudú postačovať na zabránenie tvorby vodného kameňa. Zvýšenie podielu roztoku povedie k zvýšeniu množstva semien a kuchynskej soli, sťaží ich oddelenie od soli a v konečnom dôsledku povedie k zníženiu kvality soli. Optimálna hodnota podielu hydrocyklónového drenážneho roztoku vráteného na odparenie, aby sa zabránilo tvorbe vodného kameňa, sa určuje empiricky v každom konkrétnom prípade. Na určenie uvedených optimálnych hodnôt sme vykonali práce na získavaní kuchynskej soli z kamennej soli rôznych ložísk. Výsledky týchto prác ukázali, že optimálne hodnoty podielu drenážneho roztoku pri spracovaní surovej soľanky s rôznym zložením nečistôt sú v uvedenom rozmedzí 7–25 %. Táto časť je typicky 3 až 30 % celkového prepadu hydrocyklónu. Oddelenie pevných nečistôt z roztoku umožňuje ich odstránenie z procesu. Navyše podľa navrhovaného technického riešenia s pevnými kryštalickými nečistotami odstránenými z procesu sa stratí minimálne množstvo roztoku chloridu sodného, ​​pretože roztok sa oddelí od kryštálov. Zatiaľ čo v prototype sú kritické nečistoty odstránené z procesu spolu s roztokom, t.j. dochádza k strate roztoku, zníženiu miery využitia surovín na 85-90% a znečisťovaniu životného prostredia. (Treba poznamenať, že v prototype sú spolu s roztokom odstránené z procesu rozpustné nečistoty). Spôsob podľa vynálezu teda vďaka oddeleniu nečistôt z roztoku umožňuje eliminovať stratu roztoku, zvýšiť stupeň využitia surovín až na takmer 100 %.Tuhé nečistoty oddelené z roztoku je možné spracovať na komerčný produkt, napríklad stavebná sadra. Zároveň je vylúčené znečisťovanie životného prostredia výrobnými odpadmi a vykonáva sa ich úplné využitie. Kvantitatívne pre odtokový roztok hydrocyklónu, nasmerovaný na oddelenie pevných nečistôt z neho, sa určuje v závislosti od prítomnosti nečistôt v podobných surovinách. Tento prúd roztoku sa volí tak, aby sa z procesu odstránili všetky nečistoty tvoriace vodný kameň prítomné v pôvodnej surovej soľanke s oddelenou zrazeninou nečistôt. Na základe toho sa získa interval 3-30% celkového prietoku odtokového roztoku. Pri oddeľovaní nečistôt z odtokového roztoku hydraulického valca, ktorého prietok je v uvedenom rozsahu, je zabezpečené, že z procesu sú odstránené takmer všetky nečistoty tvoriace vodný kameň, ktoré môžu byť v kamennej soli rôznych usadenín. Pri oddeľovaní tuhej fázy od odtokového roztoku hydrocyklónu sa z procesu odstraňujú iba kryštalizujúce nečistoty tvoriace vodný kameň, ako je sadra a krieda. Rozpustné nečistoty, ako je chlorid vápenatý, zlúčeniny horčíka a draslíka, zostávajú v materskom lúhu, ktorý sa z procesu neodstráni. Okrem toho sa koncentrácia rozpustných nečistôt v materskom lúhu zvyšuje úmerne stupňu vyparovania pôvodnej soľanky. Ak sa tento roztok odoberie z cyklu spolu s kryštalickými nečistotami, potom takýto roztok zopakuje prototypovú metódu, pri ktorej sa vytvorí jednorazový stripovaný roztok obsahujúci rozpustné nečistoty spolu s pevnými kryštalickými nečistotami. Dôjde však k úbytku soli, zníženiu miery využitia surovín a znečisteniu životného prostredia. Na elimináciu týchto negatívnych dôsledkov odstraňovania rozpustných nečistôt z procesu podľa nárokovaného spôsobu sa po oddelení kryštalických nečistôt navrhuje uskutočniť druhé premytie kuchynskej soli materským lúhom. Druhé premytie soli materským lúhom odstráni z procesu rozpustné nečistoty prítomné v surovine v priemyselnej komerčnej soli. Pri druhom premývaní kuchynskej soli sa primiešava kryštalická soľ oddelená od nečistôt, ktorá je s matečným lúhom v roztoku podobnom zložení ako pôvodná surová soľanka. Ako už bolo spomenuté vyššie, matečný lúh má vysoký obsah nerozpustných nečistôt, ktoré prevyšujú obsah týchto zlúčenín v pôvodnej soľanke 8200-krát. Navyše posledná hodnota, ktorou je stupeň vyparenia soľanky na získanie produkčnej soli, je stanovená na základe zloženia suroviny na požadovaný obsah rozpustných nečistôt v komerčnej soli. V dôsledku premývania je kuchynská soľ v roztoku s priemerným zložením, ktorý má síce dostatočne vysoký obsah rozpustných nečistôt, ale je nižší ako v roztoku s jedným stripovaním. Keď sa takáto soľ odstredí, kryštály oddelené z roztoku budú obsahovať určité množstvo (zvyčajne 2-6 %) centrátu, t.j. roztok, z ktorého bola soľ oddelená. V tomto prípade bude kvalita soli určená práve množstvom nečistôt v centráte, ktoré sú v kryštáloch soli. Preto je stupeň vyparovania soľanky v každom jednotlivom prípade nastavený tak, aby koncentrácia rozpustných nečistôt v materskom lúhu umožnila odstrániť pomocou komerčnej soli množstvo nečistôt, ktoré sa dostali s pôvodnou soľankou. Aplikáciou nárokovaného spôsobu sa teda odstráni strata soli, zvýši sa stupeň využitia surovín a odstráni sa znečistenie životného prostredia. Premývanie kuchynskej soli materským lúhom sa môže uskutočňovať buď zmiešaním suspenzie obsahujúcej kryštalickú soľ s materským lúhom, následným zhutnením suspenzie a jej privedením na centrifugáciu, alebo priamym privádzaním matečného lúhu do odstredivky. V dôsledku premytia soli materským lúhom po odstredení bude obsahovať roztok obsahujúci menej nečistôt ako materský lúh. Výsledná komerčná soľ však svojou kvalitou vyhovie komerčným požiadavkám. Existujú prípady, keď surovina obsahuje veľké množstvo nečistôt. Spracovanie takýchto surovín za účelom získania kuchynskej soli najvyššej kvality známymi metódami neumožňuje vyhnúť sa vypúšťaniu matečného lúhu, t.j. stratám soli a znečisteniu životného prostredia. V tomto prípade navrhujeme po oddelení kryštalických nečistôt v samostatnom stupni odpariť 30 90 ul matečného lúhu, kým sa z roztoku úplne neizolujú všetky soli, nasleduje ich oddelenie z roztoku a sušenie. Zvyšný matečný lúh sa použije na druhé premývanie soľou. Oddelenie solí od časti materského lúhu umožňuje získať z neho aj kuchynskú soľ. Táto soľ je však menej kvalitná ako základná soľ. Preto sa matečný lúh na oddelenie solí z neho odparuje v samostatnom stupni, aby sa hlavný produkt nekontaminoval soľou nižšej kvality. Soľ z materského lúhu zároveň obsahuje hlavné množstvo nečistôt úmerné podielu tohto roztoku odoslaného na získanie soli. Tým sa zníži množstvo nečistôt, ktoré prichádzajú s materským lúhom pri druhom premývaní soli. Vďaka tomu je hlavné množstvo kuchynskej soli vysoko kvalitné z hľadiska čistoty. Konkrétna hodnota podielu matečného lúhu smerovaného na extrakciu soli závisí od zloženia suroviny. Naša práca na získavaní kuchynskej soli z rôznych druhov surovín ukázala, že u surovín najviac znečistených nečistotami hodnota tohto podielu nepresahuje 90 %.Zároveň kuchynská soľ získaná z matečného lúhu je soľou nižšej kvality a nemusí ísť o potraviny, ale o technickú kvalifikáciu. Pri surovinách menej znečistených nečistotami je uvedená hodnota tohto podielu 30 % a viac a výsledná kuchynská soľ zodpovedá kvalitou najvyššej kvalite technickej soli alebo nižším triedam jedlej soli. Zároveň vo všetkých prípadoch, keď je potrebné získať soľ z časti materského lúhu, je podiel tohto roztoku smerujúci k separácii solí v deklarovanej hranici 30–90 %, z čoho viac ako 90 %. extrahovaná soľ povedie ku kontaminácii vzniknutej soli nad všetky prípustné položky. Takáto soľ sa nepoužíva a bude sa musieť vysypať, čím sa znečisťuje životné prostredie a plytvá soľou. Ak je podiel matečného lúhu 30 %, potom to povedie k tomu, že v uvoľnenej soli sa neodstránia všetky nečistoty, ale len ich časť. Zvyšok nečistôt bude v hlavnej kuchynskej soli, čím sa zníži jej kvalita. Spracovaním časti materského lúhu na kuchynskú soľ je teda možné vylúčiť vypúšťanie roztoku kuchynskej soli, úplne ju využiť a vylúčiť znečistenie životného prostredia. Spôsob podľa vynálezu umožňuje spracovanie na kuchynskú soľ a také suroviny, v ktorých je spomedzi veľkého množstva nečistôt podstatná časť z nich obsiahnutá v rozpustnej forme. To vylučuje prechod týchto nečistôt do pevnej kryštalickej fázy, ktorá sa môže oddeliť od roztoku a odstrániť z procesu. V tomto prípade, ak sa časť matečného lúhu spracuje na oddelenom stupni odparovania, uvoľnená soľ bude kontaminovaná nad povolené limity práve tými nečistotami, ktoré sú v rozpustnej forme. V nárokovanom technickom riešení sa navrhuje oddeliť časť stripovaného roztoku od suspenzie stripovanej v samostatnom stupni odparovania a odstrániť ju z procesu. Odparením časti materského lúhu, ktorý obsahuje veľké množstvo rozpustných nečistôt, dochádza k tomu, že takmer všetka v ňom obsiahnutá soľ sa z roztoku uvoľní vo forme kryštálov a len tieto nečistoty sú v rozpustenej forme. Táto skutočnosť sa vysvetľuje vzájomným charakterom rozpustnosti v systéme obsahujúcom kuchynskú soľ a rozpustné vápenaté a horečnaté soli, ktoré tvoria väčšinu rozpustných nečistôt. Oddelenie časti oddestilovaného roztoku, v ktorej sú rozpustné nečistoty, z oddestilovanej suspenzie, umožňuje týmto spôsobom ich odstránenie z procesu a získanie kuchynskej soli vyhovujúcej kvality v oddelenom stupni odparovania. Súčasne sa odparí matečný lúh tak, aby v roztoku odobratom z procesu bola celková koncentrácia vápenatých a horečnatých solí 30-35% Táto koncentrácia týchto solí umožňuje takmer úplne vysoliť soľ z roztoku a nevedie k významnej kontaminácii kryštalickej soli rozpustnými nečistotami. Zároveň uvedená koncentrácia solí umožňuje použiť výstupný roztok pre ďalšie priemyselné aplikácie. Jedným zo spôsobov využitia tohto roztoku je získať z neho rozpustené soli v pevnej forme. Ďalším spôsobom využitia tohto riešenia môže byť jeho použitie ako bariérovej kvapaliny používanej na vytláčanie ropy z vrtov počas ťažby ropy. Jedinou podmienkou je v tomto prípade podmienka, aby hustota tohto roztoku presiahla 1300 kg/m 3 . Táto požiadavka je plne zabezpečená tým, že koncentrácia solí v roztoku musí presiahnuť 30 %.V kvantitatívnom pomere je časť stripovaného roztoku oddelená od suspenzie a odstránená z procesu 0,05-0,5 kg na 1 kg. emitovaných sviečok. Špecifikovaný rozsah pomeru je určený koncentráciou rozpustných nečistôt v surovine. Okrem toho, ak sa z procesu odstráni menej ako 0,05 kg stripovaného roztoku na 1 kg solí, koncentrácia solí v roztoku výrazne prekročí 35 %, čo po prvé povedie ku kontaminácii soľou a po druhé spôsobí zvýšenie poklesu teploty odparovaného roztoku a v dôsledku toho zvýšenie povrchu odparovacieho zariadenia, t.j. zvýšenie kapitálových nákladov. Ak odstránite viac ako 0,5 kg roztoku na 1 kg solí, potom koncentrácia solí v roztoku nedosiahne 30%, hustota roztoku bude menšia ako 1300 kg / m 3, bude obsahovať veľa kuchynská soľ a bude ťažké nájsť priemyselné uplatnenie tohto riešenia, čo spôsobí jeho reset. Preto optimálna hodnota množstva odstráneného stripovaného roztoku na 1 kg uvoľnenej soli je hodnota v rozmedzí 0,05-0,5 kg. Rozpustné nečistoty sa teda z procesu odstránia vo forme roztoku vhodného na ďalšie priemyselné použitie a kuchynská soľ získaná v oddelenom stupni odparovania bude mať uspokojivú komerčnú kvalitu. Nárokovaný spôsob výroby kuchynskej soli spĺňa kritérium "priemyselnej využiteľnosti", pretože žiadne prvky navrhovaného technického riešenia neodporujú jeho technickej reprodukovateľnosti a využiteľnosti v priemysle. Navrhovaný spôsob je znázornený diagramom znázorneným na obrázku. Kamenná soľ znečistená nečistotami (1) sa rozpustí s vodou alebo kondenzátom z výparníka (2). Výsledná surová soľanka (3) sa pošle na odparovanie (4). Odparovanie surovej soľanky sa uskutočňuje dovtedy, kým sa nezíska suspenzia obsahujúca 30 až 40 % kryštalickej soli (5). Jedna stripovaná suspenzia sa zriedi hydrocyklónovým drenážnym roztokom (11) na koncentráciu kryštalickej soli 10 až 20 % (6). Zriedená suspenzia (7) sa klasifikuje na hydrocyklóne (8). Odtokový roztok hydrocyklónu (9) je rozdelený na tri časti (10), z ktorých jedna, rovnajúca sa 50 až 90 % celkového prietoku roztoku, je odoslaná na zriedenie jednej stripovanej suspenzie (11). Druhá časť odtokového roztoku hydrocyklónu, rovnajúca sa 7 až 25 % celkového prietoku, smeruje na odparovanie (12). Zhutnená suspenzia hydrocyklónu (13) sa premyje pôvodnou surovou soľankou (14) a zahustí (15) a vyčírený roztok (16) sa vráti k odparovaniu. Zahustená suspenzia premytej soli (17) sa podrobí druhému premývaniu (18), na ktoré sa po oddelení pevnej fázy kryštalických nečistôt z prepadového roztoku hydrocyklónu použije matečný lúh (19). Suspenzia premytej soli (20) sa privádza do odstreďovania (21) s návratom odstredivky (22) do odparovania. Vlhká soľ (23) oddelená z roztoku sa privádza do sušiarne (24), po čom je hotovým produktom jedlá kuchynská soľ (25) vysokej kvality. Z tretej, zostávajúcej časti odtokového roztoku hydrocyklónu (26) oddeľte tuhú fázu (27). Oddelené kryštalické nečistoty (28) sa odstránia z procesu. Zároveň sa dajú spracovať na stavebnú sadru. Matečný lúh (29) získaný po oddelení nečistôt sa rozdelí na dve časti (30). Jedna z častí materského lúhu (19) sa privádza do druhého premývania soli a druhá (31), ktorá sa rovná 30 až 90 % celkového prietoku (podľa odseku 2 nárokov) sa posiela na odparovanie pri oddelený stupeň (32), kým sa z roztoku úplne neizolujú všetky soli Z oddestilovanej suspenzie (33) (podľa odseku 3 nárokov) sa oddelí časť oddestilovaného roztoku (34) v množstve 0,05- 0,5 kg na 1 kg uvoľnených solí a odstránených z procesu vo forme roztoku rozpustných nečistôt (35). Z jednej stripovanej suspenzie (36) sa oddelia soli oddelené z roztoku (37) s návratom stripovaného roztoku (38) do odparovania. Vlhká soľ (39) oddelená z roztoku sa privádza do sušičky (40), po ktorej sa ako vedľajší produkt získa kuchynská soľ (41) nižšej kvality ako zásaditá soľ. Príklady vynálezu. Príklad 1. Surová soľanka obsahujúca 305 g/l NaCl, 3,6 g/l CaS04, 0,08 g/l MgCl2 a 0,06 g/l KCl sa získala podzemným rozpustením kamennej soli z ložiska Shedok v Krasnodarskej oblasti. Pri spracovaní 1000 kg/h surovej soľanky sa 500 kg/h privádza do odparky (zvyšných 500 kg/h pôvodnej surovej soľanky sa privádza do prania kalu hydrocyklónu). Pred odparením počiatočnej surovej soľanky sa zmieša s hydrocyklónovým drenážnym roztokom, vyčíreným roztokom zo zahustenia a premytím stripovanej suspenzie, centrifúgovou centrifúgou po oddelení kuchynskej soli z roztoku a premytím roztokom po premytí sadry vodou . Výsledkom je, že do odparky sa privádza 1460 kg/h roztoku. V odparke sa z roztoku odparí 727 kg/h vody a získa sa 733 kg/h oddestilovanej suspenzie, ktorá obsahuje 36 % kryštalickej soli. Teplota stripovaného roztoku 48-50 o C, obsahuje 26% kuchynskej soli, 0,5% síranu vápenatého, 1,3% chloridu horečnatého a 1% chloridu vápenatého. V tomto prípade je stupeň koncentrácie roztoku nečistotami 195. Spotreba vykurovacej pary pre odparku je 230 kg/h. Odstránená suspenzia sa zriedi hydrocyklónovým prepadovým roztokom na koncentráciu kryštalickej soli 18 % a klasifikuje sa v hydrocyklóne. Po zatriedení v hydrocyklóne sa získa 1032 kg/h prepadového roztoku. Odtokový roztok hydrocyklónu je rozdelený na tri časti. Prvá časť v množstve 725 kg/h, t.j. asi 70 % z celkového množstva tohto roztoku sa použije na zriedenie odparenej suspenzie pred klasifikáciou. Druhá časť prepadového roztoku hydrocyklónu sa privádza do odparovania, rovná 207 kg/h, t.j. asi 20 % z celkového počtu. Suspenzia zhutnená v hydrocyklóne v množstve 421 kg/h sa privádza do zahusťovadla usadzovacej nádrže. V tomto zariadení sa kryštály soli zahustia a premyjú počiatočnou surovou soľankou, ktorej množstvo je 500 kg/h. Vyčírený roztok z usadzovača-zahusťovadla v množstve 416 kg/h sa privádza do odparky a zahustená suspenzia sa privádza do odstredivky na oddelenie kuchynskej soli z roztoku. Počas odstreďovania sa uskutočňuje druhé premývanie soli, na ktoré sa po oddelení sadry použije matečný lúh. Odstredivka v množstve 338 kg/h sa vracia na odparenie a lúpaná kuchynská soľ sa privádza na sušenie. Po vysušení sa získa 252 kg/h kuchynskej soli, ktorá obsahuje 0,004 % Ca iónu, 0,009 % SO 4 iónu, 0,005 % Mg iónu a 0,007 % K iónu. Výsledná soľ svojim zložením spĺňa požiadavky GOST 13830-91 „Jedlá kuchynská soľ“ na jedlou kuchynskú soľ najvyššej triedy „Extra“, pretože obsah nečistôt neprekračuje limity povolené normou (zložky pre Ca-ión 0,02 % pre SO 4-ión 0,16 % pre Mg-ión 0,01 % a pre K-ión 0,02 %). Zo zvyšku, tretia časť odtokového roztoku hydrocyklónu, rovnajúca sa 100 kg/h, oddeľuje pevnú fázu kryštalickej sadry. Za týmto účelom sa kryštály sadry vyzrážajú v špeciálnej nádrži a potom sa suspenzia s kryštálmi sadry filtruje. Usadením a filtráciou sadry sa získa 94 kg/h materského lúhu, ktorým sa soľ premyje v odstredivke. Pri filtrácii sa sadrová zrazenina premýva vodou zo soli v množstve 2 kg/h. Po premytí sa výsledný premývací roztok privedie k odpareniu. Z roztoku sa odfiltruje a premytá zrazenina sadry sa odstráni z procesu. Po filtrácii sa získa 4 kg/h sadrovej zrazeniny, ktorá obsahuje 90 % CaSO 4 2H 2 O, t.j. vo svojom zložení zodpovedá sadra odstránená z procesu GOST 4013-82 pre sadrový kameň triedy II na výrobu spojív. Výsledky implementácie nárokovaného spôsobu pri získavaní kuchynskej soli zo surovej soľanky ložiska Shedok (podľa klauzuly 1 nárokov) príklad 1, ako aj pri získavaní soli zo soľanky z ložiska Gusev (podľa klauzuly 2 nárokov) príklad 2 a záloha Avan (podľa bodu 1) 3 nároky) príklad 3 sú uvedené v tabuľke. Ako je zrejmé z tabuľky, aplikácia navrhovanej metódy pri získavaní kuchynskej soli zo surovín z rôznych ložísk umožňuje výrobu jedlej kuchynskej soli najvyššej kvality „Extra“ podľa GOST 13830-91, čím sa zvyšuje jej kvalita. v porovnaní s prototypom. Okrem toho sa podiel vysokokvalitnej soli odrody "Extra" v závislosti od stupňa kontaminácie suroviny pohybuje od 90 do 100%. Zároveň sú vypúšťané priemyselné odpady pevných nečistôt a roztoku chloridu sodného. vylúčené. Namiesto vysypania odpadu, ako sa to deje pri prototype, navrhovaný spôsob umožňuje ich úplnú recykláciu, čím sa uvoľní sadra vhodná na výrobu spojív, ako aj menej kvalitná kuchynská soľ. Stupeň využitia surovín sa tak v porovnaní s prototypom zvyšuje takmer na 100 %. Okrem toho, pri spracovaní surovín obzvlášť kontaminovaných rozpustnými nečistotami, nárokovaný spôsob umožňuje odstrániť z procesu roztok obsahujúci vysokú koncentráciu rozpustných nečistôt vhodných na ďalšie priemyselné použitie. Technické a ekonomické výhody navrhovaného spôsobu výroby kuchynskej soli v porovnaní s prototypom sú nasledovné. 1. Metóda umožňuje zlepšiť kvalitu vyrábanej kuchynskej soli, pričom sa získa 90-100% kuchynská kuchynská soľ triedy "Extra" podľa GOST 13830-91, ktorá spĺňa všetky požiadavky normy z hľadiska obsahu nečistôt. . 2. Aplikácia nárokovaného spôsobu vedie k zamedzeniu vypúšťania priemyselných odpadov pevných nečistôt a roztoku chloridu sodného, ​​znečisťovaniu životného prostredia a zhoršovaniu ekologickej situácie v oblasti výroby soli. 3. Nárokovaný spôsob umožňuje odstúpiť od procesu získavania chloridu sodného a využiť nečistoty prítomné v surovine. Tieto nečistoty, ktoré kontaminujú kuchynskú soľ, sa odstraňujú ako vedľajšie produkty a sú pripravené na ďalšie priemyselné využitie. 4. Aplikáciou nárokovaného spôsobu sa stupeň využitia suroviny zvyšuje na takmer 100 %, pričom v prototype je použitých len 85-90 % surovín. Zároveň, v závislosti od stupňa kontaminácie vstupnej suroviny, 90 až 100 % výslednej soli spĺňa kvalitatívne požiadavky na najkvalitnejšiu jedlú kuchynskú soľ triedy Extra podľa GOST 13830-91. Zvyšok soli je buď potravinárska soľ nižšej triedy alebo priemyselná soľ. Získanie kuchynskej soli podľa nárokovaného spôsobu teda vedie k zvýšeniu kvality vyrobenej kuchynskej soli, k zamedzeniu vypúšťania priemyselných odpadov s ich likvidáciou vo forme vedľajších produktov a k zvýšeniu stupňa využitia surovín. .

Kľúčové slová

HALITE ODPAD/ HALITE ODPAD / TECHNICKÝ CHLORID SODNÝ/ TECHNICKÝ CHLORID SODNÝ / POTRAVINÁRSKA SOĽ / / MATERIÁLOVÁ ROVNOVÁHA/MATERIÁLNA BILANCIA/ TECHNOLOGICKÝ SYSTÉM/ TECHNOLOGICKÁ SCHÉMA

anotácia vedecký článok o priemyselných biotechnológiách, autor vedeckej práce - Samady Murodzhon Abdusalimzoda, Mirzakulov Kholtura Chorievich, Rakhmatov Khudoyor Boboniyozovich

Výsledky výskumu spracovania halitový odpad na . Optimálne technologické parametre na získanie nasýtených roztokov chloridu sodného z technickej soli získanej z halitový odpad výroba potaše. Na to je potrebné rozpustiť technický chlorid sodný vo vode pri T:W=1:(2,5-3), aby sa oddelili vo vode nerozpustné zvyšky a organické látky filtráciou. Na izoláciu chloridu draselného sa nasýtené roztoky odparili. zvyšok? iný ako nasýtený roztok? boli vystavené aj roztokom chloridu sodného? predtým čistený od síranov, horčíka a vápnika. Sírany sa vyzrážali chloridom bárnatým v molárnom pomere S042-:Ba2+=1:1, horčíkom s hydroxidom vápenatým pri pH 10-12 a uhličitanom vápenatým so sodíkom v pomere CaO:C02=1:1,05. Pri odparení 50 % vody z počiatočnej hmotnosti nasýteného roztoku sa vyzráža 81,55 % soli z počiatočného množstva v roztoku a obsah chloridu sodného v sušine je 99,30 % a s predbežným čistenie 99,68 %. Organická hmota prakticky chýba. Riaditeľ technologický systém, diagram toku materiálu a materiálová bilancia spracovanie halitový odpad výroba potaše, získaného zo sylvinitov ložiska Tyubegatanskoye, at kuchynská kuchynská soľ, ako aj normy technologického režimu.

Súvisiace témy vedecké práce o priemyselných biotechnológiách, autor vedeckej práce - Samady Murodjon Abdusalimzoda, Mirzakulov Kholtura Chorievich, Rakhmatov Khudoyor Boboniyozovich

• Výskum získavania soľanky na výrobu sódy z halitových odpadov z výroby potaše

  2016 / Soddikov Fathiddin Burkhonidinovich, Zulyarova Nigora Sharafiddinovna, Mirzakulov Kholtura Chorievich

• Skúmanie procesu konverzie nasýtených roztokov chloridu sodného amónnymi uhlíkovými soľami

  2018 / Soddikov Fathiddin Burkhonidinovich, Mavlyanova Mavjuda Nabievna, Mirzakulov Kholtura Chorievich

• Štúdie o intenzifikácii procesov filtrácie koncentrátu chloridu draselného a halitovej hlušiny sylvinitov ložiska Tyubegatanskoye

  2019 / Mirzakulov Kholtura Chorievich, Mamazhonova Lola Anvarovna, Isakov Abror Fakhriddinovich, Kalanov Gayrat Uralovich

• Skúmanie procesov odparovania a filtrácie vyčistenej soľanky z jazier Karaumbet a Barsakelmes

  2017 / Mirzakulov Kholtura Chorievich, Tozhiev Rustam Rasulovich, Bobokulova Oygul Soatovna

• Skúmanie procesu čistenia soľanky z jazier Karaumbet a Barsakelmes pri výrobe hydroxidu horečnatého

  2016 / Bobokulova Oigul Soatovna, Mavlyanova Mavjuda Nabievna, Mirzakulov Kholtura Chorievich

• Štúdium procesu získavania síranu sodného najvyššej kvality z mirabilitu ložiska Tumryuk

  2019 / Usmanov Ilham Ikramovich, Bobokulova Oygul Soatovna, Mirzakulov Kholtura Chorievich, Talipova Khabiba Salimovna

• Štúdium procesu získavania mirabilitu zo suchých zmiešaných solí jazera Karaumbet

  2017 / Oigul Soatovna Bobokulová

• O úlohe procesov vysolovania v záverečných fázach halogenézy (na príklade ložiska draselnej soli Gremyachinskoye)

  2012 / Moskovsky G. A., Goncharenko O. P.

• Štúdium technológie získavania sírano-draselno-horečnatých hnojív z polyhalitových rúd

  2014 / Stefantsova O.G., Rupcheva V.A., Poylov V.Z.

• Aplikácia metódy IR-Fourierovej spektrometrie na štúdium odpadu soli

  2017 / Nishina O.E., Kozlov S.G., Kulikov M.A., Khudyakov S.G.

Výsledky výskumov spracovania halitového odpadu na kuchynská soľ čistota potravín sú považované. Odhalia sa optimálne technologické parametre príjmu nasýtených roztokov chloridu sodného z technickej soli získanej z halitového odpadu z výroby draslíka. Na tento účel je potrebné rozpustiť technický chlorid sodný vo vode pri S:L=1: (2,5-3), aby sa filtráciou oddelili nerozpustné zvyšky vo vode a organické odpadové látky. Na extrakciu nasýtených roztokov chloridu draselného podrobených odparovaniu. Okrem nasýteného roztoku podrobeného odparovaniu aj roztoky chloridu sodného predbežne vyčistené od síranov, horčíka a vápnika. Sírany obliehané chloridom bárnatým v molárnom pomere SO42-:Ba2+ = 1:1, horčík s hydroxidom vápenatým pri pH 10-12 a vápnik s uhličitanom sodným v pomere CaO:CO2=1:1,05. Pri odparení 50% vody z počiatočnej hmotnosti nasýteného roztoku k usadzovaniu sa pridelí 81,55% soli z počiatočného množstva v roztoku a tým obsah chloridu sodného, ​​v prepočte na suchú soľ obsahy 99,30% a pri predbežnom vyčistení. 99,68 %. Organické látky prakticky chýbajú. Základná technologická schéma, schéma materiálových tokov a materiálová bilancia spracovania halitového odpadu z výroby draslíka získaného zo sylvinitov ložiska Tyubagatan, do kuchynská soľ čistota potravín a tiež sa zohľadňuje norma technologického režimu.

Text vedeckej práce na tému „Technológia kuchynskej soli čistoty potravín z halitových odpadov z výroby potaše“

www.7universum.com

TECHNICKÁ VEDA

TECHNOLÓGIA POTRAVINÁRSKEJ ČISTOTY SOLI Z HALITOVÉHO ODPADU Z VÝROBY DRASLÍKA

Samady Murodjon Abdusalimzoda

asistent Taškentského inštitútu chemickej technológie 100011, Uzbecká republika, Taškent, sv. Navoi, 32

Email: [chránený e-mailom]

Mirzakulov Kholtura Chorievič

Profesor Taškentského inštitútu chemickej technológie 100011, Uzbecká republika, Taškent, sv. Navoi, 32

Rachmatov Chudoyor Boboniyozovič

Docent Inžinierskeho a ekonomického inštitútu Karshi 180100, Uzbecká republika, Karshi, st. Mustakillik, 225

TECHNOLÓGIA ČISTOSTI POTRAVÍN KUKUĽNEJ SOLI Z HALITOVÉHO ODPADU Z VÝROBY DRASLÍKA

Murodjon Samadiy

Asistent Taškentského inštitútu chemickej technológie, 100011, Uzbekistan, Taškent, Navoi ul., 32

Kholtura Mirzakulov

Profesor Taškentského inštitútu chemickej technológie, 100011, Uzbekistan, Taškent, Navoi ul., 32

Chudoyor Rachmatov

Docent Karshiho inžinierskeho ekonomického inštitútu, 180100, Uzbekistan, Karshi, Mustakillik ul., 225

Samadiy M.A., Mirzakulov Kh.Ch., Rakhmatov Kh.B. Technológia kuchynskej soli potravinárskej čistoty z halitových odpadov z výroby potaše // Universum: Technické vedy: elektrón. vedecký časopis 2016. Číslo 3-4 (25). URL: http://7universum.com/ru/tech/archive/item/3083

ANOTÁCIA

Prezentované sú výsledky štúdií o spracovaní halitového odpadu na potravinársku kuchynskú soľ. Boli identifikované optimálne technologické parametre na získanie nasýtených roztokov chloridu sodného z technickej soli získanej z halitových odpadov z výroby potaše. K tomu je potrebné rozpustiť technický chlorid sodný vo vode pri T:W=1:(2,5-3), oddeliť vo vode nerozpustné zvyšky a organické látky filtráciou.

Na izoláciu chloridu draselného sa nasýtené roztoky odparili. zvyšok? iný ako nasýtený roztok? boli vystavené aj roztokom chloridu sodného? predtým čistený od síranov, horčíka a vápnika.

Sírany boli vyzrážané chloridom bárnatým v molárnom pomere S042-:Ba2+=1:1, horčíkom s hydroxidom vápenatým pri pH 10-12 a uhličitanom vápenatým-sodným v pomere Ca0:C02=1:1,05.

Pri odparení 50 % vody z počiatočnej hmotnosti nasýteného roztoku sa vyzráža 81,55 % soli z počiatočného množstva v roztoku a obsah chloridu sodného v sušine je 99,30 % a počas predbežného čistenie - 99, 68 %. Organická hmota prakticky chýba.

Uvádza sa hlavná technologická schéma, diagram materiálového toku a materiálová bilancia spracovania halitových odpadov z výroby potaše, získaných zo sylvinitov ložiska Tyubegatanskoe, na potravinársku kuchynskú soľ, ako aj normy technologického režimu.

Posudzujú sa výsledky výskumov spracovania halitového odpadu na kuchynskú soľ čistoty potravín. Odhalia sa optimálne technologické parametre príjmu nasýtených roztokov chloridu sodného z technickej soli získanej z halitového odpadu z výroby draslíka. Na tento účel je potrebné

rozpustiť technický chlorid sodný vo vode pri S:L=1: (2,5-3) oddeliť nerozpustné zvyšky vo vode a organické odpadové látky filtráciou.

Na extrakciu nasýtených roztokov chloridu draselného podrobených odparovaniu. Okrem nasýteného roztoku podrobeného odparovaniu aj roztoky chloridu sodného predbežne vyčistené od síranov, horčíka a vápnika.

Sírany obliehané chloridom bárnatým v molárnom pomere SO42-:Ba2+ = 1:1, horčík - s hydroxidom vápenatým pri pH 10-12 a vápnik - s uhličitanom sodným v pomere Ca0:C02 = 1:1,05.

Pri odparení 50% vody z počiatočnej hmotnosti nasýteného roztoku k usadzovaniu sa pridelí 81,55% soli z počiatočného množstva v roztoku a tým obsah chloridu sodného, ​​v prepočte na suchú soľ obsahy 99,30% a pri predbežnom vyčistení. - 99,68 %. Organické látky prakticky chýbajú.

Zohľadňuje sa základná technologická schéma, schéma materiálových tokov a materiálová bilancia spracovania halitového odpadu z výroby draslíka získaného zo sylvinitov ložiska Tyubagatan, na kuchynskú soľ čistoty potravín a tiež normu technologického režimu.

Kľúčové slová: halitový odpad, technický chlorid sodný, potravinárska kuchynská soľ, materiálová bilancia, technologická schéma.

Kľúčové slová: halitový odpad, technický chlorid sodný, kuchynská soľ čistota potravín, materiálová bilancia, technologická schéma.

Potašový priemysel je pre republiku novým odvetvím. V roku 2010 bola uvedená do prevádzky prvá etapa závodu na výrobu potašových hnojív Dekhkanabad s kapacitou 200 tisíc ton chloridu draselného ročne. V roku 2014 bola dokončená realizácia projektu rozšírenia závodu na výrobu potašových hnojív v Dekhkanabad UE, čím sa výrobná kapacita podniku zvýšila na 600 tisíc ton potašových hnojív ročne, a tým sa vyriešila jedna z hlavných úloh - úplné zabezpečenie poľnohospodárstvo v republike

potašové hnojivá. S výkonom druhej etapy závodu na projektovanú kapacitu vzrástli aj exportné dodávky.

Organizácia výroby potaše tiež vytvorila nové environmentálne problémy. Ak je jedným z nich halitový odpad, potom druhým sú nízkokvalitné sylvinitové rudy. O dôležitosti tohto problému svedčí aj to, že na otázky zapojenia nízkohodnotných sylvinitov do výroby flotačného chloridu draselného alebo ich zneškodňovania spracovaním na iné druhy produktov naznačuje aj rozhodnutie zasadnutia kabinetu z r. Ministri Uzbeckej republiky sa venujú tomuto problému. Pri výrobe jednej tony chloridu draselného vzniknú až štyri tony halitovej hlušiny s obsahom 85 – 90 % chloridu sodného. Na získanie 600 tisíc ton chloridu draselného je potrebné vyťažiť viac ako 2,2 milióna ton bohatej sylvinitovej rudy. Ročne pritom vzniká až 1,5 milióna ton halitového odpadu. S nárastom množstva sylvinitovej rudy ťaženej banským spôsobom bude narastať aj množstvo nízkohodnotných sylvinitov vyzdvihnutých na povrch, ktorých podiel dosahuje až 50 %.

Halitový odpad sa v súčasnosti čiastočne spracováva na získanie technického chloridu sodného v prvej etape závodu na hnojenie potašu Dekhkanabad UE pomocou flotačného stroja a pomocou nízkokvalitných sylvinitových rúd sa uskutočňuje miešanie a miešanie rudy bohatej na chlorid draselný. v bani. Tieto aktivity výrazne neovplyvňujú znižovanie množstva vznikajúceho halitového odpadu a nízkohodnotných sylvinitových rúd, ktoré sa skladujú, zaberajú rozsiahle územia a znečisťujú životné prostredie, podzemné a nadzemné zdroje vôd.

Jedným z najprijateľnejších spôsobov využitia halitových odpadov pre UE "Dechkanabad potašové hnojivo" je ich spracovanie na technický chlorid sodný pre chemický priemysel republiky a ďalej na potravinársky chlorid sodný. Mnohé priemyselné odvetvia na technické účely používajú potraviny najvyššej kvality

stolová soľ. Soľ Extra grade sa teda používa v metalurgii neželezných kovov pri výrobe horčíka a bimetalov, v chemickom priemysle pri výrobe farbív a čistiacich prostriedkov, v priemysle stavebných materiálov pri výrobe glazúry na keramiku, fajansu, porcelán.

Účelom výskumu preto bolo vyvinúť technológiu spracovania technického chloridu sodného získaného z halitového odpadu na potravinársku kuchynskú soľ.

Na výskum bol použitý technický chlorid sodný získavaný priemyselne z halitového odpadu a obsahujúci 89,28 % chloridu sodného, ​​0,75 % chloridu draselného, ​​0,74 % chloridu vápenatého, 0,08 % chloridu horečnatého, 2,30 % n. o. a 6,85 % vlhkosti.

Analýza východiskových, medziproduktov a konečných produktov a roztokov sa uskutočnila známymi metódami chemickej analýzy.

Na získanie potravinárskeho chloridu sodného sa technická soľ z halitového odpadu rozpustila vo vode pri T:W=1:(2,5-3,0), vo vode nerozpustné zvyšky a organické látky sa oddelili filtráciou, vyčírený nasýtený roztok technického chloridu sodného obsahujúce 26,69 % 0,22 % 0,28 % Caa2, 0,025 % MgS04 a predčistené

zo síranov s chloridom bárnatým v molárnom pomere SO4-2:Ba+2=1:1, z iónov horčíka s hydroxidom vápenatým pri pH=10-12 a vápenatých iónov s uhličitanom sodným v molárnom pomere Ca0:CO2=1 1,05, roztok sa odparil.

Roztoky sa odparili pri teplote 80–100 °C v sklenenom reaktore vo vákuu 300 mm. rt. čl.

Keď sa vlhkosť odparí v množstve 50 % pôvodnej hmotnosti roztoku chloridu sodného, ​​vyzráža sa 81,55 % soli z počiatočného množstva v roztoku. Výsledná soľ obsahuje 99,30 % chloridu sodného, ​​0,045 % vápnika, 0,011 % horčíka, 0,07 % síranov, 0,03 % draslíka v sušine. Kuchynská soľ z predčisteného roztoku obsahuje

99,68 % chlorid sodný. Organické látky v zložení solí prakticky chýbajú. Hlavná časť organických látok sa odstraňuje pri lúhovaní halitových odpadov spolu s lúhovacími roztokmi pri výrobe technickej soli a zvyškové množstvá organických látok zostávajú na filtri pri separácii n. o. a zrážanie súvisiacich nečistôt.

Získané výsledky tvorili základ pre vypracovanie technologickej schémy, schémy materiálových tokov a materiálovej bilancie.

Obrázok 1 znázorňuje vývojový diagram a materiálovú bilanciu spracovania flotačného halitového odpadu na potravinársku kuchynskú soľ.

Proces spracovania zahŕňa lúhovanie halitového odpadu nasýteným roztokom chloridu sodného, ​​získanie technického chloridu sodného a nasýteného roztoku z tejto soli, čistenie roztoku od pridružených nečistôt, oddelenie vo vode nerozpustných zvyškov, sedimentových nečistôt a zvyškových množstiev organických látok, odparovanie vyčistený roztok, oddelenie kuchynskej soli a jej vysušenie.

Na získanie 1000 kg kuchynskej soli je potrebné vylúhovať 1143,56 kg halitového odpadu nasýteným roztokom chloridu sodného pri T:W = 1:1, výslednú buničinu rozdeliť na zrazeninu chloridu sodného a kvapalnú fázu. obsahujúcej chlorid draselný filtráciou. Zrazenina sa premyje nasýteným roztokom chloridu sodného a rozpustí sa v 3368,23 kg vody, kým sa nevytvorí nasýtený roztok, odstránia sa sprievodné nečistoty síranov, horčíka a vápnika, filtruje sa od n. o., vyzrážané nečistoty a zvyškové množstvá organických látok. Vyčistený roztok sa odparí v množstve 4413,75 kg, oddelí sa vlhká soľ chloridu sodného v množstve 1079,66 kg a suší sa pri teplote 100-120 °C.

Obrázok 1. Schéma materiálových tokov a materiálovej bilancie na získanie potravinárskeho chloridu sodného z flotovaného halitového odpadu

Na obr. 2. Uvádza sa schematický vývojový diagram spracovania halitového odpadu na potravinársku kuchynskú soľ.

Obrázok 2. Schematický vývojový diagram na výrobu potravinárskeho chloridu sodného z halitového odpadového chladiaceho bubna, 10 - chladnička

Nasýtený roztok chloridu sodného, ​​pripravený z halitového odpadu, sa privádza do lúhovacieho reaktora (poz. 1), kde sa súčasne privádza halitový odpad, aby sa z nich lúhoval chlorid draselný. Potom sa buničina z reaktora privedie na filter, aby sa oddelila kvapalná a tuhá fáza. Z filtra (poz. 2) mokrá soľ vstupuje do reaktora technického rozpúšťadla chloridu sodného (poz. 4) a matečný lúh vstupuje do zberača filtrátu (poz. 3). Činidlá na čistenie od nečistôt sa privádzajú do reaktora s rozpúšťadlom súčasne s technickou soľou. Nasýtený roztok technického chloridu sodného z rozpúšťadlového reaktora sa privádza do vákuového filtra (poz. 5). Vyčistený nasýtený roztok sa privádza cez medzinádrž (poz. 3) do výparníka (poz. 6). Z výparníka sa buničina chloridu sodného dostáva do pásového filtra (poz. 7). Mokrá soľ sa privádza do sušiaceho bubna (poz. 8), chladiaceho bubna (poz. 9) a následne do skladu. Výpary šťavy sa ochladzujú a privádzajú do rozpustenia technickej soli.

V tabuľke 1 sú uvedené normy technologického režimu spracovania flotačného halitového odpadu na potravinársky chlorid sodný.

Stôl 1.

Normy technologického režimu

Názov parametrov Hodnota

1. Príprava nasýteného roztoku chloridu sodného

Teplota, °С 20-40

Voda, 2700 kg

Halitový odpad, 1000 kg

2. Vylúhovanie chloridu draselného

Teplota, °С 20-40

Halitový odpad, kg 1143,56

Nasýtený roztok №С1, kg 1143,56

3. Oddelenie vlhkého chloridu sodného na filtri

Teplota, °С 20-40

T:W buničiny 1:1

Buničina z chloridu sodného, ​​kg 2287,12

Nasýtený roztok chloridu sodného, ​​kg 1000,78

Vlhká zrazenina chloridu sodného, ​​kg 1286,34

Vákuum počas filtrácie, kgf/cm2 0,5-0,8

4. Príprava nasýteného roztoku technického chloridu sodného a jeho čistenie

Teplota, °С 50-70

Voda, kg 3265,32

Halitový odpad, kg 1286,34

5. Pobočka č. o. a nečistoty na filtri

Teplota, °С 50-70

Nasýtený roztok č. C1, kg 4413,75

Mokrý sediment o., BaSO4, Mg(OH)2, CaC03, kg 137,91

6. Vysávanie nasýteného roztoku chloridu sodného

Teplota, °С 100-120

Nasýtený roztok, kg 4413,75

Vákuum počas filtrácie, kgf/cm2 0,6-0,8

7. Oddelenie vlhkého chloridu sodného na filtri

Teplota, °С 90-100

T:W v zahustenej časti dužiny 1:1,1

Jedna stripovaná buničina chloridu sodného, ​​kg 2233,05

Jeden zbavený vody, kg 2190,53

Nasýtený roztok chloridu sodného, ​​kg 1153,39

8. Sušenie vlhkého chloridu sodného a ochladenie

Teplota spalín na vstupe, °С 350-450

Teplota spalín na výstupe, °С 100-150

Vlhká zrazenina chloridu sodného, ​​kg 1079,66

Vlhkosť, kg 79,66

Prachová frakcia, kg 0,5-1

Suchý chlorid sodný, 1000 kg

Teplota chladiaceho vzduchu, °С 20-30

Dekhkanabad Potash Plant UE na modelovom závode simulujúcom výrobné podmienky testoval technológiu spracovania mokrého priemyselného chloridu sodného získaného z halitového odpadu v priemyselných podmienkach s použitím existujúceho zariadenia na výrobu flotačného chloridu draselného na chlorid sodný potravinárskej. Bola vyrobená experimentálna dávka chloridu sodného, ​​charakterizovaná nasledujúcimi kvalitatívnymi ukazovateľmi (hmot. %): NaCl - 99,68; K20 - 0,03; H20 - 0,26; SO4, CaO a n. o. - neprítomný.

Získané vzorky chloridu sodného spĺňajú všetky požiadavky na potravinársku kuchynskú soľ z hľadiska obsahu cudzích anorganických nečistôt. Organické látky vo vzorkách solí nebolo možné detegovať chromato-hmotnostnou spektrometriou.

Výsledky vykonaných testov naznačujú možnosť spracovania flotačných halitových odpadov z UE „Dekhkanabad Plant of Potash Fertilizers“ na kuchynskú soľ najvyššej kvality potravinárskej čistoty. Na tento účel je potrebné získať nasýtený roztok chloridu sodného z technickej soli chloridu sodného získanej z halitového odpadu, vyčistiť ho od nečistôt, odpariť vyčistený roztok, kým sa vlhkosť neodstráni v množstve 50% pôvodnej hmotnosti. Vyzrážané kryštály chloridu sodného sa oddelia a vysušia. V tomto prípade sa získa chlorid sodný, ktorý obsahuje 99,68% hlavnej látky a spĺňa požiadavky GOST 13830-91, najvyššej triedy.

Bibliografia:

1. Burriel-Marty F., Ramirez-Munoz J. Plamenová fotometria. - M.: Mir, 1972. - 520 s.

2. GOST 20851.3-93. Minerálne hnojivá. Metódy stanovenia hmotnostného zlomku draslíka. - M.: Vydavateľstvo noriem IPK, 1995. - 32 s.

3. Kreshkov A.P. Základy analytickej chémie. V 3 zväzkoch V.2. Kvantitatívna analýza. - M.: Chémia, 1965. - 376 s.

4. Metódy analýzy soľaniek a solí / vyd. Yu.V. Morachevsky a E.M. Petrovej. - M. - L.: Chémia. 1965. - 404 s.

5. Samadiy M.A., Yorboboev R.Ch., Boynazarov B.T. a kol Vplyv technologických parametrov na proces spracovania halitového odpadu // Chémia a chemická technológia. - Taškent, 2013. - č. 2. - S. 14-18.

6. Samadiy M.A., Mirzakulov Kh.Ch., Usmanov I.I. Technológia spracovania halitových odpadov z výroby potaše na technický chlorid sodný // Uzbecký chemický časopis. - Taškent, 2013. - č. 3. -S. 55-60.

7. Shubaev A.S., Krasheninin G.S., Rezantsev I.R. a iné Hlavné smery vedecko-technického pokroku v soľnom priemysle v rokoch 1986-1990. // Soľný priemysel. Ser. 25. - 1986. - Vydanie. 4. - C. 16-20.

1. Byurriel-Marti F., Ramires-Munos H. Fotometria plameňa. Moskva, "Mir" Publ., 1972, 520 s. (V ruštine).

2. GOST 20851.3-93. Štátna norma 20851.3-93. Minerálne hnojivá. Metódy definície hmotnosti draslíka. Moskva, IPK Izdatel "stvo standartov Publ., 1995. 32 s. (v ruštine).

3. Kreshkov A.P. Základy analytickej chémie. V. 2. Kvantitatívna analýza. Moskva, Khimiia Publ., 1965. 376 s. (V ruštine).

4. Morachevskii Iu.V., Petrova E.M. Metódy analýzy soľaniek a solí. Moskva-Leningrad, Khimiia Publ., 1965. 404 s. (V ruštine).

5. Samady M.A, Yorboboev R.Ch, Boynazarov B.T., Mirzakulov Kh.Ch. Vplyv technologických parametrov na proces spracovania halitového odpadu. Khimiia I khimicheskaia techhnologiia. Taškent, 2013, č. 2. s. 14-18. (V ruštine).

6. Samady M.A, Mirzakulov Kh.Ch., Usmanov I.I., Boynazarov B.T., Rakhmatov Kh.B. Technológia spracovania halitového odpadu z výroby draslíka na technický chlorid sodný. Uzbekskii khimicheskii zhurnal. Taškent, 2013. Číslo 3. s. 55-60. (V ruštine).

7. Shubaev A.S., Krasheninin G.S., Rezantsev I.R., atď. Základné smery vedecko-technického pokroku v priemysle kyseliny chlorovodíkovej na roky 1986-1990. Solianaia promyshlennost". Seriia 25. 1986. séria 25. Číslo 4. S. 16-20 (v ruštine).